Расчет стены в грунте пример: «РЕПОЗИТОРИЙ ТОЛЬЯТТИНСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО УНИВЕРСИТЕТА»: Недопустимый идентификатор

Пример расчета

Дано:

Высота стенки H=6 м.

Высота заглубления стенки h^/=1,5 м.

Угол внутреннего трения грунта φ=16⁰.

Удельный вес грунта γ=22 кН/м³

Решение.

Активное давление грунта на подпорную стенку:

Равнодействующая активного давления:

225 кН/м.

Пассивное давление грунта на подпорную стенку:

Равнодействующая пассивного давления:

43,58 кН/м.

По полученным данным строим расчетную схему и эпюру напряжений (рис.3.4.1).

При построении расчетной схемы и эпюр активного и пассивного давлений грунта на подпорную стенку следует принимать масштаб расстояний 1:50, масштаб давлений 0,025 МПа в 1 см.

Рис.3.4.1. Расчетная схема подпорной стены

3.4.2. Определение давления на подпорную стенку от идеально сыпучего грунта с учетом пригруза на поверхности грунта

Действие сплошнго равномерно распределенного пригруза в этом случае заменяется эквивалентной высотой слоя грунта, равной:

. (3.4.6)

Активное давление на уровне верха подпорной стенки:

. (3.4.7)

Активное давление на подошве подпорной стенки:

. (3.4.8)

Равнодействующая активного давления:

. (3.4.9)

Пример расчета

Высота стенки H=6 м.

Высота заглубления стенки h^/=1,5 м.

Угол внутреннего трения грунта φ=16⁰.

Удельный вес грунта γ=22 кН/м³.

Интенсивность пригрузки

Решение.

Эквивалентная высота слоя грунта:

2,27м.

Активное давление на уровне верха подпорной стенки:

28,36кПа.

Активное давление на подошве подпорной стенки:

103,33 кПа.

Равнодействующая активного давления:

395,07 кН/м.

По полученным данным строим расчетную схему и эпюру напряжений (рис.3.4.2).

При построении расчетной схемы и эпюр активного и пассивного давлений грунта на подпорную стенку следует принимать масштаб расстояний 1:50, масштаб давлений 0,025 МПа в 1 см.

Рис.3.4.2. Расчетная схема подпорной стены с пригрузом

3.4.3. Определение давления на подпорную стенку от связного грунта

Действие сил сцепления заменяется всесторонним давлением связности:

. (3.4.10)

Далее приводим давление связности по вертикали к эквивалентному слою грунта:

. (3.4.11)

Активное давление на подошве подпорной стенки:

(3.4.12)

Подставляя значения и преобразовывая, получаем:

. (3.4.13)

На некоторой глубине суммарное давление будет равно нулю, из условия находим высотуh_с:

. (3.4.14)

Равнодействующая активного давления:

. (3.4.15)

Равнодействующая пассивного давления в связных грунта будет равна:

. (3.4.16)

Высота стенки H=6 м.

Высота заглубления стенки h^/=1,5 м.

Угол внутреннего трения грунта φ=21⁰.

Удельное сцепление грунта с=18 кПа.

Удельный вес грунта γ=22 кН/м³.

Решение:

Действие сил сцепления заменяем всесторонним давлением связности:

46,88 кПа.

Далее приводим вертикальное давление связности к эквивалентному слою грунта:

2,13м.

Активное давление на подошве подпорной стенки:

38,0 кПа.

2,37 м.

Равнодействующая активного давления:

68,97 кН/м.

Равнодействующая пассивного давления:

131,59 кН/м.

По полученным данным строим расчетную схему и эпюру напряжений (рис.3.4.3). При построении расчетной схемы и эпюр активного и пассивного давлений грунта на подпорную стенку следует принимать масштаб расстояний 1:50, масштаб давлений 0,025 МПа в 1 см.

Рис. 3.4.3. Расчетная схема подпорной стены

3.5. Задача №5. Расчет осадки методом послойного суммирования

Величину полной стабилизированной осадки грунтовой толщи по методу послойного суммирования определяют как сумму осадок элементарных слоев грунта по формуле:

,

где — среднее напряжение в- ом элементарном слое грунта, равное полусумме напряжений на верхнейи нижнейграницах этого слоя;

— расстояние от подошвы полосы нагружения до элементарного слоя;

— толщина элементарного слоя;

— модуль общей деформации грунта элементарного слоя;

— безразмерный коэффициент, принимаемый для всех грунтов равным 0,8;

— число элементарных слоев грунта, на которое разделена по глубине активная зона сжатия.

Напряжения вычисляются по формуле:

,

где — коэффициент рассеивания напряжений, принимаемый для полосообразной нагрузки () по таблице в зависимости от относительной глубины;

— давление на подошве полосы нагружения, вызывающее осадку;

— интенсивность полосообразной нагрузки;

— природное давление в грунте на уровне подошвы полосы нагружения.

Значения коэффициента приведены в табл.2.1 приложения 2 настоящих методических указаний.

Глубина активной зоны сжатия соответствует такой глубине, ниже которой деформациями грунтовой толщи можно пренебречь. В общем случае её рекомендуют принимать на глубине, где напряжениесоставляет 0,2 величины природного давления.

При построении расчетной схемы следует принимать масштаб расстояний 1:50, масштаб напряжений 0,05 МПа в 1 см.

Пример.

Дано:

Решение: Вычисляем ординаты эпюр природного давления и вспомогательной эпюры:

на уровне поверхности земли

=0 =0

на уровне грунтовых вод

на уровне подошвы фундамента с учетом взвешивающего действия воды

,

где .

, .

на границе первого слоя

, .

Так как во втором слое залегает водонепроницаемая глина, к вертикальному напряжению на кровлю глины добавляется гидростатическое давление столба воды, находящейся над глиной:

тогда полное вертикальное напряжение, действующее на кровлю глины:

, .

на границе второго слоя

, .

Определяем давление на подошве полосы нагружения, вызывающее осадку:

Разбиваем толщу грунта под подошвой полосы нагружения на элементарные слои:

Для удобства расчета осадки все вычисления ведем в табличной форме.

Наименование грунта	,м	, м			,кПа	, кПа
песок	0,00 0,64 0,64 0,62	0,00 0,64 1,28 1,90	0,0 0,8 1,6 2,4	1,000 0,881 0,642 0,477	250,5 220,7 160,8 119,5	13000
глина	0,64 0,64 0,64 0,64 0,64 0,50	2,54 3,18 3,82 4,46 5,10 5,60	3,2 4,0 4,8 5,6 6,4 7,0	0,374 0,306 0,258 0,223 0,196 0,180	93,7 76,7 64,6 55,9 49,1 45,1	31000

Рис. 3.5. Расчетная схема к определению осадки методом послойного суммирования

В нашем случае напряжения на уровне подошвы второго слоя .

Определяем величину осадки в пределах двух слоев:

< S

_u = 8 см. Условие выполняется, следовательно, фундамент запроектирован правильно.

Расчет фундамента под наружную стену подвала. Пример расчета.

Содержание:

1. Расчет фундамента под наружную стену подвала. Исходные данные.

2. Расчет устойчивости основания против сдвига.

3. Расчет устойчивости основания под подошвой.

4. Расчет основания по деформациям.

5. Определение усилий в стене подвала.

6. Определение расчетных давлений под подошвой фундамента.

7. Расчет армирования стены подвала (по 1 предельному состоянию).

8. Расчет армирования стены подвала (по 2 предельному состоянию).

9. Расчет армирования подошвы фундамента под наружную  стену подвала (по 1 предельному состоянию).

10. Расчет армирования подошвы фундамента под наружную  стену подвала (по 2 предельному состоянию).

О том, почему важен расчет фундамента под наружную стену подвала, и почему подошва такого фундамента зачастую получается значительно шире, чем у фундамента без подвала, можно почитать в этой статье «Фундамент для дома с подвалом».

В данной статье мы подробно и с пояснениями пройдемся по расчету монолитной железобетонной стены подвала с фундаментом под эту стену в виде монолитной ленты. Расчет выполнен согласно «Руководству по проектированию подпорных стен и стен подвалов для промышленного и гражданского строительства», к сожалению, в этом руководстве нет подобного, очень нужного примера. Постараемся исправить данную ситуацию.

Пример расчета в формате pdf без пояснений можно скачать здесь.

Хочу сразу сделать ударение: хоть обычно подобные расчеты и называют «расчет стены подвала», главное в нем – это именно расчет габаритов подошвы фундамента.

Расчет был оформлен в Экселе, чтобы стать многоразовым помощником. В статье будут выложены скрины расчета с необходимыми пояснениями. Возможно, подобный расчет можно было сделать гораздо совершенней, но моей целью было не изучить Эксель, а сделать рабочий инструмент (расчет), который в итоге можно распечатать, проверить другому человеку, не залезая в компьютер, и в конце концов сдать в архив. Поэтому замечания по оформлению принимаются только в виде советов, как можно было бы сделать лучше и проще.

Расчет пронумерован по пунктам (в самом первом столбце А), на них будут даваться ссылки в пояснениях.

Исходные данные.

Внимание! Если в вашем примере условия пунктов 1-5 исходных данных отличаются, считать по этому примеру нельзя, т.к. формулы расчета будут другими – подобрать подходящие формулы можно в руководстве.

1) На стену опирается перекрытие и препятствует смещению верхней части стены по горизонтали, т.е. стена имеет две опоры – внизу и вверху.

2) Грунт засыпки не доходит до верха стены (если у вас не так, нужно брать другие формулы для расчета в руководстве).

3) Стена и фундамент – монолитные железобетонные, с заведением арматуры стены в фундамент.

4) Грунт обратной засыпки – связный, т.е. сцепление не равно нулю.

5) Сложные инженерно-геологические условия (наличие слабых прослоек или зон в грунте, наличие грунтовых вод и т.п.), а также значительные нагрузки на поверхности грунта – отсутствуют (иначе следует выполнять расчет согласно примечанию к п. 8.13 руководства).

6) Коэффициенты для расчета (они выбраны из украинских норм, обратите на это внимание, если считаете не в Украине):

7) Геометрия стены – здесь приведены все значения, которые нам понадобятся в ходе расчета:

На рисунке стена показана в разрезе. Слева – засыпка грунтом с улицы до отметки -0,45 м, справа – подвал.

8) Характеристики грунта. Это один из определяющих факторов для расчета. В расчете используются два грунта:

а. грунт основания – это неповрежденный (не замоченный, не замороженный, не нарушенный при отрытии котлована) грунт основания – по-простому, земля, на которой лежит фундаментная лента. Его характеристики берем из инженерно-геологического отчета.

б. грунт засыпки – это либо местный грунт, который был изъят из котлована (чаще всего так и делается), тогда его характеристики берутся с понижающими коэффициентами, как показано в нашем расчете и взято из руководства; либо привезенный песок или доменный шлак (тогда понижающие коэффициенты также используются, ведь грунт невозможно уплотнить до природного состояния, а сцепление нужно брать нулевое). По грунтам засыпки следует заметить следующее. Нельзя использовать для обратной засыпки местные просадочные грунты. Также иногда бывает, что с местным грунтом (глиной, суглинком) фундаментная лента получается слишком широкой, тогда можно просчитать ее с обратной засыпкой, имеющей высокий угол внутреннего трения (35-40 градусов), это значительно снижает горизонтальное давление грунта на стену и резко уменьшает ширину подошвы. Если завезти грунт для засыпки не дорого, то стоит рассмотреть при проектировании данный вариант. Но всегда следует учитывать, что доменный шлак – наихудший с точки зрения экологичности вариант. И обратите внимание на ограничение для сцепления грунта засыпки (не более 0,7 и не более 1,0 т/м²) – оно действует всегда.

9) Нагрузки – это тоже немаловажный фактор, нужно правильно собрать нагрузки перед расчетом. Нагрузка на грунте, если она не определена, берется не меньше 1 т/кв. м. Нагрузки на стену подвала собираются от веса всех конструкций, опирающихся на фундамент плюс временная нагрузка на всех перекрытиях-покрытиях (включая снеговую) – как собрать нагрузку на ленточный фундамент можно узнать в этой статье.

Итак, переходим к расчету устойчивости основания против сдвига.

Внимание! Для удобства ответов на ваши вопросы создан новый раздел «БЕСПЛАТНАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ».

 

Давление грунта, действующее на стены подвала

1-й этаж над уровнем земли

Силы, которые удерживают стену подвала в заданном положении — сила на цокольный этаж/плита и сила от 1. балок перекрытия над уровнем земли — указаны в рисунок ниже.

Результирующая сила давления грунта, действующая на стену подвала, может быть рассчитана как0018

, где

F _A = результирующая сила, действующая на стену подвальной (KN)

H _S = высота задних почв (M)

γ = Специфический вес за задний ход грунт (кН/м ³ )

K = коэффициент давления грунта в состоянии покоя

Коэффициент давления грунта в состоянии покоя можно рассчитать как

K = μ / (1 — μ)                

where

μ = Poisson’s ratio

Poisson’s ratios for some typical backfill soils:

• clay: 0.41
• sand : 0.29
• sandy clay: 0.37
• sandy Сутьюм: 0,31

Конкретный вес можно рассчитать как

γ = ρ a _G (1C)

, где 0018

ρ = плотность почвы (кг/м ³ )

A _G = ускорение гравитации (9,81 м/с ² )

9003. некоторые типичные материалы для обратной засыпки:
• глина, сухая: 1600 кг/м ³
• песок, сухая: 1555 кг/м ³
90

D _A = H _S /3 (1d)

, где

D _A = расстояние от нижней части базовой стены (M)

в стене подвала можно рассчитать как

M _max = (F _a h _s / 3 ht) (h _s + (2 h _s / 3)(h _{s (3 ч t )) ^1/2 )   (1E)}

, где

M _MAX = максимальный момент в стене подвала (нм)

Положение максимума в стене базового m = h _s (h _s / (3 h _t )) ^1/2                        (1f)

Примечание! — растрескивание стены подвала, вероятно, произойдет там, где момент максимален. Из-за натяжения арматурные стержни должны быть сосредоточены ближе к внутренней стене.

• Арматурный стержень — метрический

1-й этаж на уровне земли

Силы, которые удерживают стену подвала на месте — сила на цокольном этаже/плите и сила от балок 1-го пола на уровне земли — равны указано на рисунке ниже.

Результирующая сила давления грунта, действующая на стену подвала, может быть рассчитана как0018

Действующее положение действующей силы может быть рассчитано как

D _A = H _S /3 (2B)

, где

D _A = расстояние от доступа стена подвала    (м)

Максимальный момент, действующий в стене подвала, можно рассчитать как0018

где

M _max = максимальный момент в стене подвала (Нм)

Положение макс. момент в стене подвала можно рассчитать как

d _м = 0,42 ч _с                    (2e)

Коэффициент Пуассона для песка равен 0,29, а коэффициент давления грунта можно рассчитать как

K = 0,29 / (1 — 0,29)

   = 0,41

Удельный вес песка можно рассчитать как

γ = (1555 кг/м 3 90 ² )

  = 15255 N/m ³

  = 15. 3 kN/m ³  


The resultant force acting on the basement wall can be calculated as

F _a = 0,5 (0,41) ( 15,3 кН/м ³ ) (2,5 м) ²


= 19,6 кН

Действующая позиция результирующей силы может быть рассчитана как

D _A = (2,5 м) / 3 9008

99111 D _A = (2,5 M) / 3
995999111 D _A = (2,5 м) / 3
9 D _A = (2,5 м) / 3
9999 D A

= 0,83 м


Максимальный момент, действующий в базальной стенке, можно рассчитать как

M _MAX = 0,128 (19,6 кН) (2,5 м)

= 6,3 КН

. макс. момент в стене подвала можно рассчитать как

d _м = 0,42 (2,5 м)

     = 1,05 м 


Пример работы: Расчет подпорной стены

структурный мир 4 марта 2019 г. 43 Комментарии

 

 

В нашей предыдущей статье Подпорная стена: подход к проектированию обсуждаются принцип и концепция, а также когда и где учитывать подпорную стенку в нашем проекте. Мы узнали, что при проектировании следует учитывать различные проверки на предмет отказа подпорной стены. Чтобы лучше понять разработанный подход, вот рабочий пример конструкции подпорной стены.

Этот пример предназначен для легкого расчета вручную, хотя доступно множество структурных электронных таблиц и программное обеспечение, такое как Prokon. Цель этой статьи состоит в том, чтобы читатель полностью понял принцип, лежащий в основе этого.

Рисунок A.1 – Поперечное сечение подпорной стены

Рассмотрим консольную подпорную стену с поперечным сечением, показанным на рисунке A.1 выше, которая удерживает грунт на глубине 2 м с уровнем грунтовых вод на уровне -1,0 м.

Расчетные параметры:
• Несущая способность грунта, кв _все : 100 кПа
• Коэффициент трения о грунт, ф: 30 °
• Удельный вес грунта, ɣ _s : 18 кН/м ³
• Удельный вес воды, ɣ _w : 10 кН/м ³
• Удельный вес бетона, ɣ _c : 25 кН/м ³
• Надбавка, ω: 12 кН/м ²
• Уровень грунтовых вод: -1 м с 0,00 уровня
• Высота надбавки, h: 0,8м
• Высота стены: 2,0 м
• f’c: 32 МПа
• лет: 460 МПа
• бетонное покрытие: 75 мм

1. Аналитическая геометрия и переменные

Прежде чем мы приступим к проектированию, проектировщику важно знать геометрические переменные и параметры подпорной стенки. См. рисунок A.2 ниже.

Рисунок A.2 — Геометрические переменные подпорной стены

где:

• H: Высота подпорной стены
• L: Ширина основания
• D: Толщина основания
• B: Ширина носка
• C: Толщина штока внизу
• T: Толщина штока вверху
2. Приблизительные пропорции консольной подпорной стены

Следующее, что нужно рассмотреть, это допущения, которые мы можем сделать в отношении геометрии проектируемой подпорной стены. Учитывая высоту H подпорной стены, мы можем предположить или проверить, что наши первоначальные расчетные соображения должны соответствовать, по крайней мере, следующим геометрическим пропорциям:0005

• Ширина основания: L= 0,5H до 2/3H
• Толщина основания: D= 0,10H
• Толщина штока внизу: C=0,10H
• Ширина носка: B= от 0,25L до 0,33L
• Толщина штока вверху: t=250 мм (минимум)

Исходя из приведенных выше приблизительных геометрических пропорций, примем следующие параметры, которые будут использоваться в нашей конструкции:

• Ширина основания:                 L= 1,5 м
• Толщина основания:          D= 0,25 м
• Толщина ствола:          C=t =0,25 м
• Ширина носка:               B= 0,625 м
3. Аналитическая модель

Эскизы сил подпорной стены следует учитывать, чтобы правильно различать различные силы, действующие на нашу подпорную стену, как было рассмотрено в предыдущей статье Подпорная стена: подход к проектированию . Основываясь на нашем примере на Рисунке A.1, мы должны учитывать силы из-за давления грунта, из-за воды и дополнительной нагрузки. Рисунок A.3 ниже, скорее всего, является нашей аналитической моделью.

 Рисунок A.3-Диаграмма сил подпорной стены

Рассматривая рисунок A.3, мы можем вывести следующее уравнение для активного давления Pa и пассивного давления Pp. Обратите внимание, что давления, действующие на стенку, эквивалентны площади (треугольнику) диаграммы распределения давления. Следовательно,

• Па ₁ =1/2 ɣK _a H ²                 → ур. 1, где Н – высота удерживаемого грунта
• Па ₂ =1/2 ɣH _w ²                             →уравнение 2,  где Hw – высота уровня грунтовых вод
• Па ₃ =ωK _a h                     → уравнение 3,  где h – высота надбавки

Пассивное давление, Pp будет следующим:

• Pp=1/2 ɣkpH _p ²               → уравнение 4
Значения коэффициента давления, ka и kp

По формуле Ренкина и Кулона уравнение для расчета коэффициента давления имеет вид:

Ka= (1-sin ф)/(1+sin ф )

Ka= 0,33

Kp= (1+sin ф)/(1-sin ф)

Kp= 3

Подставляя значения, получаем следующие результаты:

• Па ₁ =1/2 мкГн ²  = 11,88 кН
• Па ₂ =1/2 ɣH _w ² = 5 кН
• Па ₃ =ωk _a h= 3,17 кН
• Pp=1/2 ɣkpH _p ² = 9,72 кН

3. Проверка устойчивости:

Существуют две проверки устойчивости подпорной стенки. Одна проверка на опрокидывающий момент, а другая проверка на скольжение. Вес подпорной стены, включая гравитационные нагрузки внутри нее, играет жизненно важную роль при проверке устойчивости. См. рисунок A.4 для расчета массы или веса.

Рисунок A.4 — Компоненты веса подпорной стены

Компонент собственного веса подпорной стены следует уменьшить или умножить на коэффициент уменьшения веса (0,9) для учета неопределенности, поскольку в данном контексте они являются «стабилизирующими». . Следовательно,

• • Вес из-за почвы: Ш ₁ = 18 кН/м ³ x 0,6 м x 0,625 м x 1,0 м = 6,75 кН
  • Вес за счет основания: Ш ₂ = 0,9 x 25 кН/м ³ x 0,25 м x 1,5 м x 1,0 м = 8,44 кН
  • Масса стены: Ш ₃ = 0,9 x 25 кН/м ³ x 0,25 м x 2,0 м x 1,0 м = 11,25 кН
  • Вес из-за грунта: Ш ₄ = 18 кН/м ³ x 0,625 м x 2,0 м x 1,0 м = 22,5 кН
  • Вес из-за воды: W ₅ = 10 кН/м ³ x 0,625 м x 1,0 м x 1,0 м = 6,25 кН
  • Вес за дополнительную плату: W _s = 12 кН/м ² x 0,625 м x 1,0 м  = 7,5 кН
  • Общий вес, Вт _T = 62,69 кН

3. 1 Проверка опрокидывающего момента:

Для обеспечения устойчивости опрокидывающего момента должно выполняться следующее уравнение:

где:

• • RM: Восстанавливающий момент от веса подпорной стены
  • OM: Опрокидывающий момент из-за бокового давления грунта

Ссылаясь на диаграмму на Рисунке А.4 и принимая момент в точке, P консервативно пренебрегая эффектом пассивного давления, следовательно:

• RM= Вт ₂ (0,75) + Вт ₃ (0,75) + Вт ₄ (1,19) + Вт ₅ (1,19) + Вт _{с 90 кН} (1,19)
• OM= Па ₁ (0,67) +Па ₂ (0,33) +Па ₃ (0,4) = 10,88 кНм

RM/OM = 5,32 > 2,0 ,                        , следовательно, БЕЗОПАСНО в момент опрокидывания!

3.2 Проверка на скольжение

Для обеспечения устойчивости к скольжению должно действовать следующее уравнение:

где:

• • РФ: сила сопротивления
  • SF: Сила скольжения

Проверку скольжения следует проводить со ссылкой на диаграмму рисунка А. 4 и с учетом суммирования вертикальных сил для силы сопротивления и горизонтальных сил для силы скольжения без учета пассивного давления, следовательно:

• RF= W ₁ +В ₂ +В ₃ +В ₄ +W ₅ + W _с = 55,94 кН
• SF= Па ₁ +Па ₂ +Па ₃ = 20,05 кН

RF/SF = 2,79 > 1,5,      , следовательно, БЕЗОПАСНО для скольжения!

4. Проверка толщины стенки на сдвиг

Номинальный сдвиг равен боковым силам, действующим на подпорную стенку, без учета влияния пассивного давления, что дает нам:

• Номинальный сдвиг, V _n = 20,05 кН
• Предельный сдвиг, В _u = 1,6Vn = 32,08 кН

Чтобы толщина стены была безопасной при сдвиге, предельный сдвиг, V _u , должен быть меньше допустимого сдвига, V _{позвольте} , как рекомендовано кодом ACI 318.

V _{C =} 0,17√fc’B _W D

Где: F = 0,75

B _W = 1000 мм

D = 250mm-75mm -6mm = 169.MM

V _{C =} 0.17√fc’b _W D = 162,52 KN

V _{Разрешить} = 121,89 KN

с V _U Пользователь

0 с V _U LAVE 00 с V _U LAVE , . !

5. Расчет стержня стены на изгиб

• Номинальный момент, M _n = 10,88 кН·м
• Предельный момент, М _u = 1,6Mn = 17,40 кН·м

Mu =φ fc’ bd ² ω (1- 0,59ω)

17,40 × 10 ⁶ = 0,90 x 32 x 1000 x 169 ² ω (1-0,59 ω)

ω = 0,0216

ρ = ω fc ‘/fy = 0,00150

AS = ρ = Fy = 0,00150

AS = ρ = 0,00150

AS = ρ = FC/FY = 0,00150

AS = ρ = FC/FY = 0,00150

ρ = ω fc’/fy = 0,00150

ρ = ω fc ‘/fy = 0,00150

ρ = ω fc’/fy = 0,00150

= 0,00150x1000x169 = 254 мм ²

As _мин. = ρ _мин. bt = 0,002 x 1000 x 250 = 500 мм ²

5 Вертикальный стержень; В качестве _{действует} = 392 мм ² x 2 стороны = 785,4 мм ²

Необходимая горизонтальная перекладина: попробуйте T10-250; Как _акт = 314 мм ² x 2 стороны = 628,32 мм ²

Следовательно: используйте T10-200 для вертикальной перекладины и T10-250 для горизонтальной перекладины.

6. Проверка несущей способности фундамента

Несущая способность фундамента обычно определяет конструкцию стены. Грунт, особенно под носком фундамента, очень тяжело сопротивляется вертикальным опорным нагрузкам, сдвигу скольжения и оказывает пассивное сопротивление скольжению. Несущая способность грунта должна рассчитываться с учетом действия одновременных горизонтальных нагрузок, приложенных к фундаменту от давления грунта.

Чтобы основание было безопасным при давлении грунта, максимальное давление грунта при рабочей нагрузке должно быть меньше допустимой несущей способности грунта. Максимальное давление на грунт под фундаментом с учетом полосы шириной 1 м составляет:

где:

• • P= 62,69 кН
  • А= (1×1,5) м ²
  • М=10,88 кНм
  • б= 1 м
  • г=1,5 м

Подстановка приведенных выше значений даст нам:

q _max = 70,81 кПа < q _{все =} 100 кПа, следовательно, OK!

Решение для предельного давления в подшипнике:

где:

• • P= 1,6x 6,75 + 1,4×8,44 +1,4×11,25 +1,6x 22,5 +1,6×6,25 +1,6×7,5= 96,37 кН
  • А= (1×1,5) м ²
  • М=17,40кНм
  • б= 1 м
  • г=1,5 м

  Подстановка приведенных выше значений даст нам:

• q _umax = 110,65 кН
• q _umin = 17,85 кН

7. Проверьте требуемую длину основания

Если q _umin находится в натянутом состоянии, проверьте требуемую длину, в противном случае игнорируйте, если оно находится в сжатом состоянии. Поскольку наше q _umin равно растяжению (+), значение L должно быть рассчитано следующим образом:

0005

Из рисунка A.5:

Решите для эксцентриситета:

e=M/P = 0,181

  6

5, где:

• а=длина давления
• qe= qu _макс.
• b=полоса 1 метр

• • а= 1,74 м

L= 2(e+a/3) = 1,52, скажем, 1,6 м

8. Проверка достаточности толщины основания для сдвига широкой балки

Рис. A.6 – Диаграмма давления при сжатии

8.1 Когда qu _min находится в сжатии

  Решение для y с помощью подобного треугольника: см. рис. A.6 выше

y/1,044      = (112,24-19,44)/1,5; y = 64,59 кПа

q _c = 19,44 + 64,59 = 84,03 кПа

• L’= (1,5 м-1,044 м) = 0,456 м
• B= полоса 1 м
• qu _макс. =112,24 кПа

Vu= 44,75 кН

  8.2 Когда qu _мин находится в напряжении

qc=y

  Решение для y с помощью подобного треугольника: (см. рис. A.6 выше, L=a=1,75)

y/1,244= 112,24/1,75; y = 79,79 кПа

qc=79,79 кПа

Vu= 1/2 (q _c + qu _max ) L’b

• L’= (1,6 м-1,244 м) = 0,356 м
• B= полоса 1 м
• qu _макс. =112,24 кПа

  Vu=34,18 кН

  Следовательно, используйте:  Vu=44,75 кН

  В _{разрешить} = фВ _c

В _{c =} 0,17√fc’b _w d

где:

• • ф=0,75
  • б _ш = 1000 мм
  • г= 250мм-75мм-6мм = 169мм

V _{C =} 0. 17√fc’B _W D = 162,52 KN

V _{Разрешить} = 121,89KN

С _U . Попустят , HEAR!

9. Проверка толщины стенки на изгиб

Рис.0012 мин находится в сжатии

Нахождение y с помощью подобного треугольника: (см. рис. A.7 выше)

y/0,875      = (112,24–19,44)/1,5; y = 54,13 кПа

Q _C = 19,44 + 54,13 = 73,57 кПа

MU = (73,57 × 0,625) x (0,625/2) + (38.027). ) x (2/3) (0,625) → (площадь трапеции x плечо рычага)

Mu=19,40 кНм

9.2 Когда qu _мин находится в состоянии растяжения

q _c = qu _мин + y

Решение для y с помощью аналогичного треугольника: 1,75)

г/1,075    = 112,24/1,75; y = 68,95 кПа

qc=19,44 + 68,95= 88,39 кПа

  Mu = (88,39×0,75) x (0,75/2) + (23,85×0,75) (1/2) x (2/3) (0,75 ) → (площадь трапеции x плечо рычага)

  Mu= 19,40 кНм

Следовательно, используйте MU = 29,33 КНМ

MU = φ FC ‘BD ² ω (1- 0,59 Ом)

29,33 × 10 ⁶ = 0,90 x 32 x 1000 x 169 ^{2 . (1-0,59 Ом)}

ω = 0,0364

ρ = ω fc/fy = 0,002532

AS = ρBD = 0,002532x1000x169 = 428 мм ²

AS _MIN = ρ _{. x 250 = 500 мм ²}

Требуемая вертикальная планка: попробуйте T10-200 ; Как _{действие} = 392 мм ² x 2 стороны = 785,4 мм ²

Необходимая горизонтальная перекладина: попробуйте T10-250 ; AS _ACT = 392 мм ² x 2 стороны = 628,32 мм ²

10. Детали армирования упорной стены

. Представленные вычисления выше. делаем дизайн методом проб и ошибок. Благодаря конструктивному исполнению программное обеспечение и электронных таблиц , доступных в настоящее время, наша дизайнерская жизнь будет проще.