Разное

Расчет сечения кабеля по мощности и длине 10 кв: Пример выбора сечения кабеля на напряжение 10 кВ

Расчет сечения кабеля по мощности и длине 10 кв: Пример выбора сечения кабеля на напряжение 10 кВ

Содержание

Пример выбора сечения кабеля на напряжение 10 кВ

Требуется выбрать сечение кабеля на напряжение 10 кВ для питания трансформаторной подстанции 2ТП-3 мощностью 2х1000 кВА для питания склада слябов на металлургическом комбинате в г. Выкса Нижегородская область. Схема электроснабжения представлена на рис.1. Длина кабельной линии от ячейки №12 составляет 800 м и от ячейки №24 составляет 650 м. Кабели будут, прокладываться в земле в трубах.

Таблица расчета электрических нагрузок по 2ТП-3

Наименование
присоединения
Нагрузка Коэффициент мощности
cos φ
Активная,
кВт
Реактивная, квар Полная,
кВА
2ТП-3
(2х1000 кВА)
955 590 1123 0,85

Трехфазный ток КЗ в максимальном режиме на шинах РУ-10 кВ составляет 8,8 кА.

Время действия защиты с учетом полного отключения выключателя равно 0,345 сек. Подключение кабельной линии к РУ осуществляется через вакуумный выключатель типа VD4 (фирмы Siemens).

Рис.1 –Схема электроснабжения 10 кВ

Расчет

Сечение кабельной линии на напряжение 6(10) кВ выбирают по нагреву расчетным током, проверяют по термической стойкости к токам КЗ, потерям напряжения в нормальном и послеаварийном режимах.

Выбираем кабель марки ААБлУ-10кВ, 10 кВ, трехжильный.

1. Определяем расчетный ток в нормальном режиме (оба трансформатора включены).

где:
n – количество кабелей к присоединению;

2. Определяем расчетный ток в послеаварийном режиме, с учетом, что один трансформатор отключен:

3. Определяем экономическое сечение, согласно ПУЭ раздел 1.3.25. Расчетный ток принимается для нормального режима работы, т.е. увеличение тока в послеаварийных и ремонтных режимах сети не учитывается:

Jэк =1,2 – нормированное значение экономической плотности тока (А/мм2) выбираем по ПУЭ таблица 1. 3.36, с учетом что время использования максимальной нагрузки Тmax=6000 ч.

Сечение округляем до ближайшего стандартного 35 мм2.

Длительно допустимый ток для кабеля сечением 3х35мм2 по ПУЭ,7 изд. таблица 1.3.16 составляет Iд.т=115А > Iрасч.ав=64,9 А.

4. Определяем фактически допустимый ток, при этом должно выполняться условие Iф>Iрасч.ав.:

Коэффициент k1, учитывающий температуру среды отличающуюся от расчетной, выбираем по таблице 2.9 [Л1. с 55] и таблице 1.3.3 ПУЭ. Учитывая, что кабель будет прокладываться в трубах в земле. По таблице 2-9 температура среды по нормам составляет +25 °С. Температура жил кабеля составляет +65°С, в соответствии с ПУЭ, изд.7 пункт 1.3.12.

Принимаем по таблице 4.13 [Л5, с.86] среднемесячную температуру грунта для наиболее жаркого месяца (наиболее тяжелый температурный режим работы) равного +17,6 °С (г. Москва). Температуру грунта для г. Москвы, я принимаю в связи с отсутствием данных по г. Выкса, а так как данные города находятся в одном климатическом поясе — II, то погрешность в разности температур будет в допустимых пределах. Округляем выбранное значение температуры грунта до расчетной равной +20°С.

Для определения средней максимальной температуры воздуха наиболее жаркого месяца, можно воспользоваться СП 131.13330.2018 таблица 4.1.

По ПУЭ таблица 1.3.3 выбираем коэффициент k1 = 1,06.

Коэффициент k2 – учитывающий удельное сопротивление почвы (с учетом геологических изысканий), выбирается по ПУЭ 7 изд. таблица 1.3.23. В моем случае поправочный коэффициент для нормальной почвы с удельным сопротивлением 120 К/Вт составит k2=1.

Определяем коэффициент k3 по ПУЭ таблица 1.3.26 учитывающий снижение токовой нагрузки при числе работающих кабелей в одной траншее (в трубах или без труб), с учетом, что в одной траншее прокладывается один кабель. Принимаем k3 = 1.

Определив все коэффициенты, определяем фактически допустимый ток:

5. Проверяем кабель ААБлУ-10кВ сечением 3х35мм2 по термической устойчивости согласно ПУЭ пункт 1.4.17.

где:

  • Iк.з. = 8800 А — трехфазный ток КЗ в максимальном режиме на шинах РУ-10 кВ;
  • tл = tз + tо.в =0,3 + 0,045 с = 0,345 с — время действия защиты с учетом полного отключения выключателя;
  • tз = 0,3 с – наибольшее время действия защиты, в данном примере наибольшее время срабатывания защиты это в максимально-токовой защиты;
  • tо.в = 45мс или 0,045 с — полное время отключения вакуумного выключателя типа VD4;
  • С = 95 — термический коэффициент при номинальных условиях, определяемый по табл. 2-8, для кабелей с алюминиевыми жилами.

Сечение округляем до ближайшего стандартного 70 мм2.

6. Проверяем кабель на потери напряжения:

6.1 В нормальном режиме:

где:
r и x — значения активных и реактивных сопротивлений определяем по таблице 2-5 [Л1.с 48].

Для кабеля с алюминиевыми жилами сечением 3х70мм2 активное сопротивление r = 0,447 Ом/км, реактивное сопротивление х = 0,086 Ом/км.

Определяем sinφ, зная cosφ. Вспоминаем школьный курс геометрии.

Если Вам не известен cosφ, можно определить для различных электроприемников по справочным материалам табл. 1.6-1.8 [Л3, с 13-20].

6.2 В послеаварийном режиме:

Из расчетов видно, что потери напряжения в линии незначительные, следовательно, напряжение у потребителей практически не будет отличаться от номинального.

Таким образом, при указанных исходных данных выбран кабель ААБлУ-10 3х70.

Для удобства выполнения выбора кабеля всю литературу, которую я использовал в данном примере, Вы сможете скачать в архиве.

Читать еще: Пример выбора кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена

Литература:

  1. Проектирование кабельных сетей и проводок. Хромченко Г.Е. 1980 г.
  2. СНиП 23-01-99 Строительная климатология. 2003 г.
  3. Расчет и проектирование систем электроснабжения объектов и установок. Кабышев А.В, Обухов С. Г. 2006 г.
  4. Правила устройства электроустановок (ПУЭ). Седьмое издание. 2008г.
  5. Справочник работника газовой промышленности. Волков М.М. 1989 г.

Всего наилучшего! До новых встреч на сайте Raschet.info.

Пример выбора сечения кабеля 10кВ

Выбор кабелей 10 кВ немного отличается от выбора кабелей 0,4 кВ. Здесь есть некоторые особенности, о которых нужно знать. Также хочу представить свою очередную вспомогательную программу, с которой выбор сечения кабелей 10 кВ станет проще.

Еще в далеком 2012 г у меня была статья: Как правильно выбрать сечение кабеля напряжением 6 (10) кВ? На тот момент я не владел теми знаниями, которые есть у меня сейчас, поэтому данная статья является дополнением.

Задача: выбрать кабель для питания трансформаторной подстанции 250 кВА. Расстояние от точки питания (РУ-10кВ, ТП проходного типа) до проектируемой КТП – 200 м. Объект в городской черте.

Первое, с чем необходимо определиться: тип кабеля.

Я решил применить кабель с изоляцией из сшитого полиэтилена.

Полезная информация из каталога:

Кабели марок ПвП, АПвП, ПвПу, АПвПу, ПвБП, АПвБП, в том числе с индексами «г», «2г», «гж» и «2гж» предназначены для эксплуатации при прокладке в земле независимо от степени коррозионной активности грунтов. Допускается прокладка этих кабелей на воздухе, в том числе в кабельных сооружениях, при условии обеспечения дополнительных мер противопожарной защиты, например, нанесения огнезащитных покрытий.

Прокладка одножильного кабеля в стальной трубе не допускается.

Кабели указанных марок с индексами «г», «2г», «гж» и «2гж» предназначены для прокладки в земле, а также в воде (в несудоходных водоемах) — при соблюдении мер, исключающих механические повреждения кабеля.

Кабели марок ПвПу, АПвПу, ПвБП, АПвБП, в том числе с индексами «г», «2г», «гж» и «2гж» предназначены для прокладки на сложных участках кабельных трасс, содержащих более 4 поворотов под углом свыше 30 градусов или прямолинейные участки с более чем 4 переходами в трубах длиной свыше 20 м или с более чем 2 трубными переходами длиной свыше 40 м.

Кабели марок ПвВ, АПвВ, ПвВнг-LS, АПвВнг-LS, ПвБВ, АПвБВ, ПвБВнг-LS, АПвБВнг-LS могут быть проложены в сухих грунтах (песок, песчано-глинистая и нормальная почва с влажностью менее 14%).

Кабели марок ПвВнг-LS, ПвБВнг-LS могут быть использованы для прокладки во взрывоопасных зонах классов В-I, B-Ia; кабели марок АПвВнг-LS,

АПвБВнг-LS – во взрывоопасных зонах В-Iб, В-Iг, B-II, B-IIa.

Кабели предназначены для прокладки на трассах без ограничения разности уровней.

Исходя из рекомендаций, выбор мой остановился на АПвБП. В этой статье не буду рассматривать стоимость различных марок кабелей.

Далее нам необходимо определиться с сечением кабеля.

Сечение кабеля 6 (10) кВ выбирают на основании расчетного тока линии, длины линии, тока трехфазного КЗ на шинах питания, времени срабатывания защиты, материала изоляции и жилы кабеля.

Основные проверки, которые нужно выполнить при выборе сечения кабеля 6 (10) кВ:

1 Проверка кабеля по длительно допустимому току.

2 Проверка кабеля по экономической плотности тока.

3 Проверка кабеля по термической устойчивости току трехфазного КЗ.

4 Проверка по потере напряжения (актуально для больших длин).

5 Проверка экрана кабеля на устойчивость току двухфазного КЗ (при наличии).

Для упрощения выбора сечения кабеля я сделал программу: расчет сечения кабеля 6 (10) кВ.

Внешний вид программы:

Программа для расчета сечения кабеля 6 (10)кВ

Более подробно о программе и выборе сечения кабеля смотрите в видео:

Выбор сечения кабеля:

Изначально выбираем кабель по расчетному току: АПвБП- (3×35) 16.  Расчетный ток в нашем примере всего около 15 А. По экономической плотности тока выходит и вовсе 10 мм2.

При проверке кабеля на термическую устойчивость минимальное сечение получается 29 мм2. Здесь стоит отметь, ток трехфазного КЗ я принял 10 кА, т. к. сейчас в отпуске и нет возможности запросить данное значение в РЭСе, а в ТУ не указано. Согласно ТУ необходимо предусмотреть КСО с выключателем нагрузки (для установки в подключаемой ТП). Выключатель нагрузки я применил с предохранителями типа ПКТ на 40 А.

Согласно время-токовой характеристике предохранителя ПКТ, время отключения составит не более 0,01 с. Я решил перестраховаться и принял время 0,1 с.

ВТХ ПКТ

Для расчета потери напряжения можно использовать программу: расчет потери напряжения в трехфазных сетях с учетом индуктивного сопротивления. В моем случае нет смысла проверять кабель на потери напряжения.

Экран выбранного кабеля способен выдержать ток двухфазного КЗ.

На основании всех расчетов и с учетом того, что ток трехфазного КЗ мне пришлось принять самому я решил подстраховаться и выбираю кабель АПвБП- (3×50) 16, за что от вас получу справедливую критику Попытаюсь запросить дополнительную информацию в РЭСе и сделаю новый расчет, который с этой программой займет пару минут.

Скачать статью: Особенности расчетов электрокабелей высокого напряжения.

На подготовку данного материала у меня ушло около двух дней. Но, с этими знаниями вы сможете сделать подобную программу значительно быстрее.

P.S. Условия получения всех программ смотрите на странице МОИ ПРОГРАММЫ.

Советую почитать:

3.2.3. Выбор сечения. Токовые нагрузки кабелей

3.2.3. Выбор сечения. Токовые нагрузки кабелей

Выбор сечения КЛ выполняется по нормативной плотности тока, установленной в зависимости от конструкции кабеля и числа часов использования максимальной нагрузки (табл. 3.36).

Таблица 3.36

Экономическая мощность КЛ, рассчитанная по нормированной плотности тока, приведена в табл. 3.37 и 3.38.

Таблица 3.37

Таблица 3.38

Таблица 3.39

Сечение жил кабеля, выбранное по нормированным значениям плотности тока, должно удовлетворять условиям допустимого нагрева в нормальных и послеаварийных режимах работы.

В ряде случаев (например, при прокладке в воздухе) сечение кабеля определяется допустимой длительной нагрузкой, которая (особенно для маслонаполненных кабелей) ниже экономической. Значение допустимого длительного тока для кабелей зависит от конструкции кабеля, условий прокладки, количества параллельно проложенных кабелей и расстояния между ними.

Для каждой КЛ должны быть установлены наибольшие допустимые токовые нагрузки, определяемые по участку трассы с наихудшими тепловыми условиями при длине участка не менее 10 м.

Длительно допустимые токовые нагрузки для разных марок кабелей напряжением до 35 кВ при различных условиях прокладки принимаются в соответствии с ПУЭ. В табл. 3.40-3.42 приведены допустимые длительные мощности КЛ, рассчитанные при среднем эксплуатационном напряжении (1,05 Uном).

Допустимые нагрузки для маслонаполненных кабелей в большой степени зависят от условий прокладки. Данные табл. 3.38 приведены для среднерасчетных условий и конструкций отечественных кабелей переменного тока. Приведенные значения соответствуют длинам, не превышающим 8-10 км. Для КЛ длиной более 10 км определение передаваемой мощности производится специальным расчетом или ориентировочно по данным рис. 3.3.

Допустимые длительные мощности соответствуют условию прокладки в земле одного кабеля. При прокладке нескольких кабелей вводятся поправочные коэффициенты: 0,9 — для двух кабелей, 0,77 — для четырех, 0,72 — для шести кабелей. При прокладке в воздухе и воде допустимые длительные мощности соответствуют любому количеству кабелей.

Данные табл. 3.40-3.42 определены исходя из температуры окружающей среды: при прокладке кабеля в земле +15 °C и при прокладке в воздухе (туннеле) +25 °C. При другой температуре окружающей среды данные умножают на коэффициенты, приведенные в табл. 3.43.

Таблица 3.40

Таблица 3.41

Таблица 3.42

Окончание табл. 3.42

Таблица 3.43

Для кабелей с бумажной пропитанной изоляцией напряжением до 10 кВ, несущих нагрузки меньше допустимых, кратковременную перегрузку допускается принимать в соответствии с таблицей 3. 44.

Таблица 3.44

На период ликвидации послеаварийного режима для кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена допускается перегрузка до 17 % номинальной при их прокладке в земле и до 20 % при прокладке в воздухе, а для кабелей из поливинилхлоридного пластика и полиэтилена — до 10 % при их прокладке в земле и в воздухе на время максимума нагрузки, если его продолжительность не превышает 8 ч в сутки, а нагрузка в остальные периоды времени не превышает 1000 ч за срок службы кабелей.

Для кабелей, находящихся в эксплуатации более 15 лет, перегрузка по току не должна превышать 10 %.

Допустимый ток нагрузки одноцепных и двухцепных КЛ 110–220 кВ, проложенных в земле и воздухе, приведен в табл. 3.45—3.51. В случае двухцепных линий ток приведен для одной цепи.

В табл. 3.49-3.50 указан допустимый ток нагрузки одноцепных и двухцепных линий 110 и 220 кВ, проложенных в земле кабелем марки МВДТ.

Расстояние между центрами параллельных линий высокого давления, проложенных в земле, при расчете взаимного теплового влияния принято равным 800 мм. Допустимые нагрузки линий высокого давления, проложенных в земле, даны для случаев как естественного, так и искусственного охлаждения кабелей с помощью продольной циркуляции масла со скоростью 0,1 м/с, осуществляемой на участках различной длины.

В таблице 3.51 указан допустимый ток нагрузки линий 110 и 220 кВ, проложенных в воздухе кабелями МВДТ.

При прокладке в воздухе влияние параллельных линий высокого давления не учитывалось.

Таблица 3.45

Таблица 3.46

Таблица 3.47

Таблица 3.48

Таблица 3.49

Таблица 3.50

Таблица 3.51

Для маслонаполненных КЛ 110–220 кВ разрешается перегрузка до повышения температуры жилы не более чем на 10 °C выше нормированной заводом. При этом длительность непрерывной перегрузки не должна превышать 100 ч, а суммарная — 500 ч в год. Этим условиям примерно соответствуют кратности перегрузок, указанные в табл. 3.52.

Таблица 3.52

Кабель 110 кВ с пластмассовой изоляцией при заполнении суточного графика нагрузки 0,8 допускает перегрузку в 1,2 раза.

При прокладке нескольких кабелей в земле, а также в трубах продолжительно допустимые мощности (токи) должны быть уменьшены путем введения соответствующих коэффициентов (табл. 3.53).

Для кабелей, проложенных в земле, продолжительно допустимые мощности (токи) приняты из расчета, что удельное тепловое сопротивление земли составляет 1,2 мК /Вт. Если сопротивление отличается от указанного, следует применять поправочные коэффициенты по табл. 3.54.

Таблица 3.53

Таблица 3.54

Удельные емкостные токи однофазного замыкания на землю кабелей 6-35 кВ с бумажной изоляцией и вязкой пропиткой приведены в табл. 3.55.

Таблица 3.55

Технические параметры кабелей 10–70 кВ и 110–500 кВ с пластмассовой изоляцией фирмы «АВВ» приведены в табл. 3.56-3.68 В табл. 3.56-3.59 приведены длительно допустимые токи для одножильных кабелей с пластмассовой изоляцией 10–70 кВ и 110500 кВ, проложенных в земле и воздухе.

Таблица 3.56

Таблица 3.57

Таблица 3.58

Таблица 3.59

Поправочные коэффициенты для одножильных кабелей с пластмассовой изоляцией приведены в табл. 3.60-3.68

Поправочный коэффициент на сечение экрана применяется к одножильным кабелям, проложенным треугольником при заземлении экранов с двух сторон. Поправочный коэффициент на сечение экрана при заземлении с одной стороны или при транспозиции экранов не применяется. Поправочный коэффициент к таблицам 3.56 и 3.57 приведен в табл. 3.60

Таблица 3.60

Поправочный коэффициент к таблицам 3.58 и 3.59 приведен в табл. 3.61.

Таблица 3.61

В табл. 3.62-3.68 приведены поправочные коэффициенты: при прокладке кабелей в земле на глубину прокладки (табл. 3.62), на температуру грунта (табл. 3.63), на термическое удельное сопротивление грунта (табл. 3.64), на межфазное расстояние (табл. 3.65,

Таблица 3.62

Таблица 3.63

Таблица 3.64

Таблица 3.65

Таблица 3.66

Таблица 3.67

Поправочный коэффициент на кабели, проложенные в воздухе, приведен в табл. 3.68.

Таблица 3.68

Кабель с СПЭ-изоляцией может подвергаться перегрузкам с температурой свыше 90 °C, но как можно реже; при этом температура жилы может достигать 105 °C. Отдельные аварийные перегрузки не нанесут значительных повреждений кабелю. Тем не менее частота и длительность таких перегрузок должны быть сведены к минимуму.

Пример применения поправочных коэффициентов

Две группы кабелей с СПЭ-изоляцией на напряжение 110 кВ с алюминиевыми жилами 1×500/150 мм2, проложенные в земле треугольником. Экраны заземлены с двух сторон, температура жилы 90 °C. По табл. 3.59 определяется номинальный ток 595 А без поправки.

Линии напряжением 6—10–20 кВ подлежат проверке на максимальную потерю напряжения от ЦП до удаленной трансформаторной ПС (ТП) 6-10-20 кВ.

Опыт проектирования линий 6-10-20 кВ показывает, что достаточно анализировать только режимы крайних ТП: ближайшей к ЦП и наиболее удаленной.

Средние значения потерь напряжения в КЛ 6-10-20 кВ составляют 5–7 %, при этом меньшие значения соответствуют длинным, а большие — коротким линиям 0,4 кВ, отходящим от ТП 6—10–20/0,4 кВ. Линии 6-10 кВ, идущие к электроприемникам этого напряжения, проверяются на допустимые отклонения напряжения, регламентируемые ГОСТ 13109-97.

Кабельные линии (кроме защищаемых плавкими предохранителями) подлежат проверке по термической стойкости при токах КЗ. Температура нагрева проверяемых проводников при КЗ должна быть не выше следующих предельно допустимых значений, °С:

Кабели до 10 кВ включительно с изоляцией:

бумажно-пропитанной — 200;

поливинилхлоридной или резиновой — 150;

полиэтиленовой — 120;

Кабели 20-220 кВ — 125.

Предельные значения установившегося тока КЗ, соответствующего термической стойкости кабелей 10 кВ с медной и алюминиевой жилой и бумажной изоляцией, приведены на рис. 3.6.

Наибольшее развитие в России получили сети 6 кВ, на их долю приходится около 50 % протяженности сетей среднего напряжения. Одним из направлений развития сетей среднего напряжения является перевод сети 6 кВ на 10 кВ. Это наиболее сложно осуществить в городских сетях, где сеть 6 кВ выполнена кабелем.

Влияние повышенного напряжения на срок службы кабелей, переведенных с 6 на 10 кВ, определяет следующую последовательность принятия решений.

Целесообразность использования кабелей 6 кВ на напряжении 10 кВ или их замены при переводе КЛ 6 кВ на напряжение 10 кВ следует определять исходя из технико-экономического анализа с учетом местных условий. При этом следует учитывать, что сроки работы кабелей 6 кВ, переведенных на напряжение 10 кВ, в зависимости от их состояния на момент перевода и с учетом режимов работы линий распределительной и питающей городской сети (до и после перевода), а также предшествующего срока работы кабелей на номинальном напряжении могут быть приняты равными:

20 годам — для кабельных линий городской распределительной сети со сроком эксплуатации кабелей до перевода не более 15 лет;

15 годам — для кабельных линий городской распределительной сети со сроком эксплуатации кабелей до перевода более 15 лет и для кабельных линий, токовая нагрузка которых после перевода в течение ближайших пяти лет может превысить 0,5 длительно допустимой;

8-12 годам — для линий городской питающей сети и для кабельных линий, токовая нагрузка которых после перевода будет превышать 0,5 длительно допустимой.

Следует считать, что указанные сроки работы кабельных линий после их перевода с 6 кВ на напряжение 10 кВ не являются предельными и могут быть увеличены с учетом технического состояния кабельных линий и степени старения и износа изоляции кабелей.

По истечении указанных сроков эксплуатации кабельных линий, переведенных с 6 кВ на напряжение 10 кВ, степень старения и износа изоляции рекомендуется устанавливать путем измерения электрических характеристик (сопротивления изоляции, тангенса угла диэлектрических потерь), вскрытия и разборки трех образцов кабелей одного и того же года прокладки и перевода на повышенное напряжение и определения значения эквивалентного напряжения пробоя.

Потери электроэнергии в кабеле складываются из потерь в токоведущей части и изоляции кабеля. Потери в токоведущей части определяются в зависимости от номинального напряжения, материала жилы и загрузки КЛ, а в изоляции кабелей — от напряжения и тангенса угла диэлектрических потерь. Для эксплуатируемых в настоящее время кабелей годовые потери электроэнергии в изоляции составляют:

Меньшие значения относятся к кабелям малых сечений.

Данный текст является ознакомительным фрагментом.

Продолжение на ЛитРес

Интеллектуальный калькулятор для расчета сечения электрических кабелей

Калькулятор позволяет рассчитать сечение токоведущих жил электрических проводов и кабелей по электрической мощности.


Вид электрического тока

Вид тока зависит от системы электроснабжения и подключаемого оборудования.

Выберите вид тока: ВыбратьПеременный токПостоянный ток


Материал проводников кабеля

Материал проводников определяет технико-экономические показатели кабельной линии.

Выберите материал проводников:

ВыбратьМедь (Cu)Алюминий (Al)

Суммарная мощность подключаемой нагрузки

Мощность нагрузки для кабеля определяется как сумма потребляемых мощностей всех электроприборов, подключаемых к этому кабелю.

Введите мощность нагрузки: кВт


Номинальное напряжение

Введите напряжение: В


Только для переменного тока

Система электроснабжения: ВыбратьОднофазнаяТрехфазная

Коэффициент мощности cosφ определяет отношение активной энергии к полной. Для мощных потребителей значение указано в паспорте устройства. Для бытовых потребителей cosφ принимают равным 1.

Коэффициент мощности cosφ:


Способ прокладки кабеля

Способ прокладки определяет условия теплоотвода и влияет на максимальную допустимую нагрузку на кабель.

Выберите способ прокладки:

ВыбратьОткрытая проводкаСкрытая проводка

Количество нагруженных проводов в пучке

Для постоянного тока нагруженными считаются все провода, для переменного однофазного — фазный и нулевой, для переменного трехфазного — только фазные.

Выберите количество проводов:

ВыбратьДва провода в раздельной изоляцииТри провода в раздельной изоляцииЧетыре провода в раздельной изоляцииДва провода в общей изоляцииТри провода в общей изоляции

Минимальное сечение кабеля: 0

Кабель с рассчитанным сечением не будет перегреваться при заданной нагрузке. Для окончательного выбора сечения кабеля необходимо проверить падение напряжения на токонесущих жилах кабельной линии.

 

Длина кабеля

Введите длину кабеля: м


Допустимое падение напряжения на нагрузке

Введите допустимое падение: %


Минимальное сечение кабеля с учетом длины: 0

Рассчитанное значение представляет собой минимально допустимое значение фактического сечения кабеля. Значительная часть реализуемой в магазинах кабельной продукции не соответствует маркировке и имеет заниженное сечение проводника. Проверяйте фактическое сечение проводников кабеля перед применением!

Рассчитанное значение сечения кабеля является ориентировочным и не может использоваться в проектах систем электроснабжения без профессиональной оценки и обоснования в соответствии с нормативными документами!

Стандартные сечения кабеля и провода. Блог компании РусЭлектроКабель

Главные параметры кабеля, которые нужно учитывать при разработке проектов электроснабжения, материал и сечение жил. Производители выпускают широкий ассортимент продукции разных характеристик. Рассказываем о существующих видах кабеля и местах их применения. 

Медный и алюминиевый кабели имеют одинаковые стандартные сечения: 0,5; 0,75 1; 1,5; 2,5; 4; 6; 10; 16; 25; 35; 50; 70; 95; 120; 150; 185; 240; 300; 400; 500; 625; 800; 1000; 1200; 1600 кв. мм. Однако, минимальная площадь сечения жилы алюминиевого кабеля 2,5 кв.мм и 0,5 кв.мм медного кабеля. Максимальное значение для обоих проводников – 1600 кв.мм. Алюминий – материал относительно низкой прочности, кабель толщиной менее 2,5 кв. мм легко ломается после двух, трех изгибов, а также «плывет» в местах объединения.


      

Выбор кабеля для подключения бытовых приборов

Для подключения бытовых устройств освещения подходит медный провод размером от 1 до 1,5 кв. мм. Его можно заменить алюминиевой продукцией минимальных параметров. Для установки розеток необходимо использовать изделия площадью не менее 2,5 кв. мм независимо от материала.

Если требуется подключить мощные устройства, создающие относительно большую нагрузку на сеть, лучше применять медный кабель размером от 4 до 10 кв. мм в зависимости от характеристик прибора. Чтобы снизить нагрузку с общей электропроводки, для питания мощной бытовой техники прокладывают выделенную линию. Такие кабели также используют для подвода напряжения к распредкоробкам, питающим несколько бытовых розеток.

Проводники площадью более 10 кв. мм применяют только для подвода напряжения к электрическим щиткам. Неэкранированный кабель сечением от 0,5 до 2,5 кв. мм применяют для подвода напряжения к бытовой технике.

Выбор сечения кабеля для электроснабжения производственных помещений

Для питания автоматических устройств, схем управления, аппаратов защиты, которые используются для безопасной и эффективной эксплуатации промышленного оборудования применяют провода площадью от 1 до 6 кв. мм.

Кабель силовой до 120 кв. мм востребован для электроснабжения производственного оборудования высокой мощности. Провода площадью 2,5 – 50 кв. мм применяют в схемах напряжением до 1 тыс. Вольт. Для прокладки высоковольтных сетей требуется кабель размером от 35 до 1600 кв. мм.


Онлайн расчет сечения кабеля по допустимой потере напряжения с учетом индуктивности линии .

Нравится

Онлайн расчеты.


1. Онлайн расчет сечения провода по нагреву и по допустимой потере напряжения (с учетом индуктивности линии) .

2. Онлайн расчет сечения провода по допустимой потере напряжения (с учетом индуктивности линии).

3. Упрощенный расчет онлайн расчет сечения провода по допустимой потере напряжения (без учета индуктивности линии).

4. Онлайн расчет стрелы провеса провода воздушной линии.


Расчет (выбор) сечения провода (кабеля) по допустимой потере напряжения с учетом индуктивности линии .

1. Введите мощность: кВт

2. Введите cosfi:

3. Введите длину участка: км

4. Если сечение провода велико Проложить в параллель:1234 шт.

5. Выберите номинальное напряжение:0.220.380.66610 кВ

6. Выберите количество фаз: 1фаза3фазы

7. Выберите материал проводника:
АлюминийМедь

8. Выберите тип линии:
ВЛКЛ

9. Выберите назначение линии:
Не определеноКабельная линия до 1 кВ.Кабельная линия 6 кВ.Кабельная линия 10 кВ.ВЛ без пересечений толщ. гололедн. стенки до 10 ммВЛ без пересечений толщ. гололедн. стенки 15 и болееВЛ пересечение с рекой толщ. гололедн. стенки до 10 ммВЛ пересечение с рекой толщ. гололедн. стенки 15 и болееВЛ пересечение с линиями связи ВЛ пересечение с надз. трубопроводом.ВЛ пересечение с Ж/д толщ. гололедн. стенки до 10 ммВЛ пересечение с Ж/д толщ. гололедн. стенки 15 и более

9. Введите допустимую потерю напряжения:
норма по ГОСТ 13109-97 — 5%
 %

Результаты вычисления

Расчетное сечение проводника: мм2
Выбранное сечение проводника: мм2
Расчетная величина потери напряжения: %

Рассчет выполнен на основании методики данной в
Справочнике по расчету проводов и кабелей. Ф. Ф. Карпов и В.Н. Козлов.(стр. 134).
Справочнике по расчету электрических сетей. И. Ф. Шаповалов.(стр. 78)

Почитать теорию на сайте www.websor.ru

Также для выбора сечения провода необходимо руководствоваться ПУЭ-7 изд. и следующими таблицами из справочника

2.4 Выбор сечения кабелей 10 кВ

Выбор кабелей, питающих ЗРУ-10 кВ НПС-2, а также кабелей, идущим к высоковольтным электродвигателям и другим потребителям осуществляется по длительному допустимому току нагрева.

Выбор сечения производят по расчетному току. Поскольку в большинстве потребители нефтяной промышленности относятся к I категории по надежности электроснабжения, то за расчетные токи потребителей принимают токи послеаварийного режима.

Для электродвигателей номинальный ток определяется по формуле:

(2.18)

где cosφном= 0,86 – коэффициент мощности двигателя при номинальном режиме;

ηном– номинальный КПД двигателя.

Для понижающих трансформаторов

(2.19)

где Sном– номинальная мощность силового трансформатора.

Произведем предварительный выбор сечения проводов по нагреву. Проверка удовлетворительна если выполняется условие:

Iрасч Iдоп. (2.20)

Так как система уже функционировала ранее, и кабельные трассы с кабелями также уже были проложены предлагается проверить уже существующие кабели по допустимому току и падению напряжения.

Для параллельно работающих линий, питающих ЗРУ-10 кВ, рассчитаем ток послеаварийного режима:

Ввиду большого значения тока предлагается каждую питающую линию выполнить проводами с расщеплением фазы на два провода (т.е. проверить возможность сохранения старой ЛЭП).

Результаты остальных расчетов сведены в таблицу 2.4.

Таблица 2.4 — Выбор сечений и марки силовых кабелей

Название

SР,

кВ.А

Iрасч,

А

Iдоп,

А

Сечение жил, мм2

Марка кабеля

ТСН ТМ-630

630

36,4

240

3х120

ААБлУ

СТД-8000

8000

461,9

2х355

3х240

ААБлУ (2 каб.)

4АРМ-8000

8000

461,9

2х355

3х240

ААШВ (2 каб.)

КЛ «Жилпос.-1», КЛ «Жилпос.-2»

120

6,93

240

3х120

ААБлУ

ВЛ ЭХ3 «Юг»

260

15,0

240

3х120

ААБлУ

ВЛ ЭХ3 «Север»

100

5,8

240

3х120

ААБлУ

ВЛ ЭХ3 «Вагай»

270

15,6

240

3х120

ААБлУ

ВЛ к ЗРУ-10 кВ

26198,4

1512,6

2х1100

3х600

А-600 (2 пр.)

КЛ от ЗРУ 10 кВ НПС-3 (резервный ввод)

13099,2

(26198,4)

758,3

(1512,6)

4х355

3х240

ААБлУ (4 каб.)

Шинопровод

ЗРУ-10 кВ

26198,4

1512,6

1625

100х8

Алюминий

Как видно из приведенной таблицы все кабельные и воздушные линии работают без перегрузки, что соответствует (2.20). И хотя многие КЛ работают в недогруженном режиме, замену их производить не будем, так как они еще не выработали свой ресурс. При этом большее сечение кабеля вызывает меньшее падение напряжения в них.

Шинопровод внутри ЗРУ-10 кВ при замене всего РУ предполагается выбрать заново. Его выбор по допустимому току также приведен в табл. 2.4. Проверка по термической и электродинамической стойкости будет произведена после расчетов токов короткого замыкания.

Проверим правильность выбора кабелей по падению напряжения в концах воздушных и кабельных линий. Допустимое падение напряжения в нормальном режиме составляет 5%.

Потери напряжения, в процентах от номинального напряжения, для участка ЛЭП определяются по формуле:

(2.21)

где r0 – удельное активное сопротивление, Ом/км.

х0 – удельное реактивное сопротивление, Ом/км.

l – длина участка, км.

Данные для расчета проводов и сопротивлений ЛЭП, а также результаты расчетов сведем в таблицу 2.5.

Таблица 2.5 — Проверка сечения КЛ-10 кВ на падение напряжения

Название линии

l, км

Iрасч, А

R0, Ом

X0, Ом

cos φ

ΔU, %

ΔUΣ, %

ВЛ к ЗРУ-10 кВ

0,280

1512,6

0,025

0,001

0,98

0,18

0,18

ТСН1 ТМ-630

0,024

36,4

0,245

0,031

0,92

0,01

0,19

ТСН2 ТМ-630

0,038

36,4

0,245

0,031

0,92

0,01

0,19

СТД-8000 №1

0,150

461,9

0,563

0,038

0,9

1,05

1,23

СТД-8000 №3, 4

0,135

461,9

0,563

0,038

0,9

0,94

1,12

4АРМ-8000 №2

0,140

461,9

0,563

0,038

0,9

0,98

1,16

КЛ «Жилпос.-1»,

КЛ «Жилпос.-2»

0,3

6,93

0,245

0,031

0,96

0,01

0,20

ВЛ ЭХ3 «Юг»

0,3

15,0

0,245

0,031

0,96

0,03

0,21

ВЛ ЭХ3 «Север»

0,3

5,8

0,245

0,031

0,96

0,01

0,19

ВЛ ЭХ3 «Вагай»

0,6

15,6

0,245

0,031

0,96

0,07

0,25

При определении ΔUΣ у электроприемников учитывалось падение напряжения как в ЛЭП, питающих непосредственно их, так и падение напряжения в КЛ-10 кВ питающей ЗРУ-10 кВ.

Как видно из таблицы 2.5 все кабели работают с допустимым падением напряжения.

Расчет данных кабеля

Расчетный выход: Диаметр кабеля, общая емкость (мкФ), общий ток зарядки (амперы), параметры заряда на фазу (кВАр), реактивное сопротивление заряда (МОм * 1000 футов), индуктивность (мГн), реактивное сопротивление (Ом), переменный ток Сопротивление, соотношение X / R и импульсное сопротивление (Ом).

Основа расчета


Емкость кабелей, зарядный ток и зарядная реактивная мощность

Емкость одножильного экранированного кабеля определяется по следующей формуле:

Где:

C = Общая емкость кабеля (микрофарады) I заряда = Ток заряда кабеля
SIC = Диэлектрическая проницаемость изоляции кабеля (Таблица 3) D = Диаметр по длине изоляция (дюймы)
d = Диаметр проводника (дюймы) В LL = Рабочее напряжение системы в (кВ)
f = Рабочая частота системы (Гц) L = Длина Кабель в футах
I заряд = зарядный ток (амперы) кВАр заряд = однофазный кВАр или зарядный вар на кабель

Индуктивность и реактивное сопротивление кабеля

Индуктивность и индуктивное сопротивление трех однофазных кабелей рассчитываются по формулам, приведенным ниже.Формулы предполагают конфигурацию кабеля, показанную на рисунке выше. Кроме того, поскольку индуктивность зависит от окружающего материала, используйте Таблицу 4, чтобы определить соответствующий коэффициент «K» (множитель) для индуктивности.

Где:

X L = Индуктивное сопротивление проводника (Ом) L C = Индуктивность кабеля (мГн)
L = Длина кабеля в футах A, B, C = Расстояние на цифра выше (дюймы)
K = Коэффициент поправки для установки, указанный в Таблице-4 d = Диаметр проводника (дюймы)

Сопротивление кабеля при рабочей температуре

Сопротивление жилы обеспечивается при 20 град.C в Таблице-1. При работе при другой температуре сопротивление меняется и рассчитывается по следующей формуле:

Где:

R AC = сопротивление переменного тока проводника при рабочей температуре (Ом)
R AC20C = сопротивление переменного тока проводника при 20 ° C (Ом)
T = рабочая температура проводник (° C)

Импеданс перенапряжения

Импеданс кабеля можно рассчитать по следующей формуле:

Где:

Z o = Импеданс кабеля (Ом)
L C = индуктивность проводника (мГн)
C = общая емкость кабеля (микрофарады)

Расчет размеров для 20/3.Фидерный кабель трансформатора 3 кВ, 12,5 МВА

Фидерный кабель трансформатора 20 кВ

Ниже представлены типовые расчеты для питающего кабеля трансформатора 20 кВ . После правильной классификации напряжения кабеля применяются следующие соображения:

Размер кабеля для фидера трансформатора 20 / 3,3 кВ, 12,5 МВА (фото предоставлено: cabletecservices.co.uk)
  1. Допустимая нагрузка по току
  2. Рейтинг короткого замыкания
  3. Падение напряжения
  4. Земля полное сопротивление контура

Рассмотрим 20/3.Трансформатор 3 кВ, 12,5 МВА для прямого заглубления, 3 жильный кабель с изоляцией из сшитого полиэтилена, SWA, ПВХ, с медными жилами.


1. Допустимая нагрузка кабеля

Ток полной нагрузки трансформатора рассчитывается по формуле:

I при полной нагрузке = 12,5 × 10 6 / 1,73 × 20 × 10 3 = 361 A

Не забывайте о факторах снижения характеристик… Производители предоставляют листы технических данных на кабели, включая соответствующие коэффициенты снижения характеристик, основанные на IEC 60287 (Таблица 1).При температуре грунта на глубине укладки 20 ° C коэффициент снижения мощности составляет 0,97 .

Коэффициент группового снижения номинальных характеристик для трех кабелей, проложенных в траншее с шагом 0,45 м между центрами, составляет 0,84 . Тепловое сопротивление грунта принято за нормальное значение 1,2 ° Cm / Вт для установки в Великобритании и 1,00 номинальный коэффициент . Глубина прокладки кабеля должна составлять 0,8 м и 1,00 номинальный коэффициент .

Следовательно, последующий номинальный ток кабеля должен быть 361/0.97 × 0,84 = 443 A

Из таблиц производителей выбранный размер кабеля составляет 240 мм 2 .

Вернуться к содержанию ↑


2. Рейтинг короткого замыкания

Максимальный уровень сбоя системы в этом приложении составляет 8,41 кА . Из стандарта IEC 60364-5-54 (Электрические установки в зданиях — устройства заземления, защитные проводники и проводники защитного заземления):

I sc = K × A / √t

Где:

  • K — постоянный, 143 для кабеля из сшитого полиэтилена
  • A — поперечное сечение кабеля, 240 мм 2 в зависимости от допустимой нагрузки по току
  • т — продолжительность короткого замыкания, для кабелей среднего напряжения 1 секунда

I sc = 240 × 143 / √1 = 34.4 кА

Из таблиц производителей и / или рисунков 1 (a – c) для рабочих напряжений до 19000/33000 с изоляцией из сшитого полиэтилена выбранный кабель 240 мм 2 кабель как раз подходит для этого Рейтинг короткого замыкания за 1 секунду .

Таблицы примечаний консервативны и предполагают полностью загруженный кабель. При возникновении короткого замыкания температура проводника составляет 90 ° C , а в конце замыкания температура проводника составляет 250 ° C .

Рисунок 1 — (a) Бумага, (b) ПВХ- и (c) Медный проводник с изоляцией из сшитого полиэтилена, номинальные параметры короткого замыкания

Вернуться к содержанию ↑


3. Падение напряжения (Vd)

Рассмотрим длину 100 м. длина трассы кабеля с сопротивлением R = 0,0982 Ом / км и индуктивным реактивным сопротивлением X L = 0,097 Ом / км . При токе полной нагрузки I fl = 361 A при коэффициенте мощности 0,85 падение напряжения кабеля на длине кабеля 100 м ,

В d = I fl × X L × sinφ + I fl × R × cosφ вольт

В d = (361 × 0.097 × 0,53 + 361 × 0,0982 × 0,85) × 100/1000
V d = (18,56 + 30,13) × 100/1000
V d = 4,87 В
V d = 0,042%

Важные примечания //
  1. При 20 кВ падение напряжения на такой короткой длине кабеля незначительно.
  2. Правила проводки IEE требуют, чтобы падение напряжения на любом конкретном участке кабеля было таким, чтобы общее падение напряжения в цепи, частью которой является кабель, не превышало 2½% от номинального напряжения питания, т.е.е. 10,4 В для трехфазного источника питания 415 В и 6 В для однофазного источника питания 240 В .
  3. Пользователи промышленных предприятий могут использовать другие спецификации и применять 5% (или даже 10%) без нагрузки к условиям полной нагрузки и, возможно, 20% на клеммах двигателя в условиях запуска двигателя.
  4. Данные производителей для инженерных сетей зданий часто выражаются в единицах падения напряжения (вольт) для силы тока 1 ампер на 1-метровом участке кабеля определенного размера.

Вернуться к содержанию ↑


4. Импеданс контура заземления

Для строительных работ важно, чтобы проводка с малым поперечным сечением и низкий уровень неисправности обеспечивали протекание тока замыкания на землю, достаточного для срабатывания автоматического выключателя или предохранителя. защита . Для распределительных электрических сетей с более сложной защитой проверка все еще необходима и позволяет рассчитать вероятные напряжения прикосновения, возникающие в результате замыкания на землю.

Это, в свою очередь, затем может быть проверено на предмет допустимой продолжительности отказа , чтобы избежать опасности .В этой статье рассматриваются критерии проектирования, связанные с сенсорным и ступенчатым потенциалами.

Критерий №1 — Учитывать сопротивление заземления на исходной подстанции 0,5.

Критерий № 2 — Нейтраль исходной подстанции 20 кВ находится примерно в 10 км от рассматриваемого кабеля длиной 100 м. Кроме того, проложен параллельный кабель заземления с медными жилами, чтобы дополнить и улучшить значения сопротивления брони силового кабеля от оборудования до нейтрали первичного питания подстанции.

Для этого примера предположим, что силовые и дополнительные медные кабели заземления и броня на расстоянии 10 км имеют суммарное эффективное сопротивление 0,143 .

Критерий № 3 — Комбинированное сопротивление 100 м, 240 мм 2 , броня кабеля (0,028 Ом / 100 м) и параллельно 2 × 95 мм 2 медные дополнительные заземляющие кабели (0,00965 Ом / 100 м) = 7,18 × 10 -3 Ом .

Критерий № 4 — Считать сопротивление заземления при повреждении кабеля равным 0.5 .

Критерий № 5 — Эффективная цепь заземления показана на рисунке 2. Эффективное сопротивление кабеля первичной подстанции между нейтралью и коротким замыканием 0,15 .

Рисунок 2 — Пример расчета — полное сопротивление контура заземления

Критерий № 6 — Необходимо определить максимальный ток замыкания на землю при 20 кВ. Иногда это ограничивается резистором заземления нейтрали, и для расчета может быть взят максимальный ограниченный ток. Максимальный ток замыкания на землю для этого расчета составляет 1000 A .

Для замыкания на землю на конце кабеля 100 м , 10 км от основного источника питания подает ток короткого замыкания,

I f = (1000 × 0,15) / (1 + 0,15) = 131 A

Следовательно, напряжение прикосновения к земле при повреждении кабеля 131 × 0,5 = 65,3 В

Вернуться к содержанию ↑


ПРИЛОЖЕНИЕ — Коэффициенты снижения на основе IEC 60287

Коэффициенты снижения на основе IEC 60287

Go вернуться к содержанию ↑

Ссылка // Электротехника передачи и распределения, доктор К.R. Bayliss CEng FIET и B. J. Hardy ACGI CEng FIET

Расчет рейтингов повреждения кабеля

При выборе кабеля важно учитывать его характеристики в условиях неисправности. Важно провести расчеты, чтобы убедиться, что любой кабель способен выдержать воздействие любого потенциального повреждения или короткого замыкания. В этой заметке рассказывается, как это сделать.

Основная проблема с кабелями, находящимися в неисправном состоянии, — это выделяемое тепло и любое возможное отрицательное воздействие, которое оно может оказать на изоляцию кабеля.

Расчет рейтинга неисправности основан на том принципе, что защитное устройство изолирует неисправность в течение определенного времени, так что допустимое повышение температуры внутри кабеля не будет превышено.

Уравнение адиабаты

При расчете рейтингов неисправностей кабеля обычно предполагается, что продолжительность настолько мала, что кабель не отводит тепло в окружающую среду. Принятие этого подхода упрощает расчет и дает возможность ошибиться.

Обычно используемым уравнением является так называемое адиабатическое уравнение. Для заданной неисправности I , которая длится t , минимально необходимая площадь поперечного сечения кабеля определяется по формуле:

A = I2tk

A — номинальная площадь поперечного сечения, мм 2

I — ток короткого замыкания, А

t — длительность тока короткого замыкания, с

k — коэффициент, зависящий от типа кабеля (см. Ниже)

В качестве альтернативы, с учетом поперечного сечения кабеля и ток повреждения, максимальное время, допустимое для защитного устройства, можно найти из:

t = k2A2I2

Коэффициент k зависит от изоляции кабеля, допустимого повышения температуры в условиях повреждения, удельного сопротивления проводника и теплоемкости. .Типичные значения k :

50 905 Алюминий 900moset
Значение k
Температура Материал проводника
Начальная ° C] Конечная [° C] Сталь
Термопласт 70 ° C (ПВХ)

70

160/140

115/103

76/78

9002 42/78

Термопласт 90 ° C (ПВХ)

90

160/140

100/86

66/57

36/31

Термореактивное, 90 ° C (XLPE, EDR)

90

250

143

9002

900 52

Термореактивная, 60 ° C (резина)

60

200

141

93

51

Резина )

85

220

134

89

48

Термореактивная, 185 ° C (силиконовая резина)

180

350

132

87 925

* где два значения; меньшее значение применяется к проводнику CSA> 300 мм 2
* эти значения подходят для продолжительности до 5 секунд, источник: BS 7671, IEC 60364-5-54

Совет: для лучшего понимания изоляции кабеля и о том, как он классифицируется, см. нашу заметку о свойствах изоляции кабеля.

Пример

Рассмотрим максимальный ток короткого замыкания 13,6 кА, и защитное устройство сработает за 2,6 с. Минимальная безопасная площадь поперечного сечения медного термореактивного кабеля 90 ° C ( k = 143) составляет:

S = 136002 × 2,6143 = 154 мм2

Любой выбранный кабель большего размера выдержит отказ.

Вывод — адиабатическое уравнение и k

Термин адиабатический применяется к процессу, в котором отсутствует теплопередача.Что касается повреждений кабеля, мы предполагаем, что все тепло, генерируемое во время повреждения, содержится внутри кабеля (а не передается от него). Очевидно, что это не совсем так, но это на всякий случай.

Из физики теплота Q , необходимая для подъема материала ΔT , определяется по формуле:

Q = cmΔT

Q — добавленное тепло, Дж

c — удельная теплоемкость материала , Jg -1 .K -1

м — масса материала, г

ΔT — повышение температуры, К

Энергия в кабеле во время повреждения определяется выражением:

Q = I2Rt

R — сопротивление кабеля, Ом

Из физических свойств кабеля мы можем рассчитать м и R как:

м = ρcAl и R = ρrlA

ρ c — плотность материала в г.мм -3

ρ r — удельное сопротивление жилы, Ом.мм

l — длина кабеля, мм

Объединяя и заменяя имеем:

I2Rt = cmΔT 9000

I2tρrlA = cρcAlΔT

и перестановка для A дает:

S = I2tk, если принять k = cρcΔTρr

Примечание: ΔT — это максимально допустимое повышение температуры для кабеля:

Δ39

θ f — конечная (максимальная) температура изоляции кабеля, ° C

θ i — начальная (рабочая) температура изоляции кабеля, ° C

Единицы: выражены в граммах (граммы) и 2 мм, в отличие от кг и м.Это широко используется разработчиками кабелей. При необходимости уравнения могут быть легко переделаны в килограммах и миллиметрах.

Получение значений k

Константу k можно вычислить с помощью приведенного выше уравнения.

Более распространенным подходом является использование табличных значений для k , например, из BS 7671 [1] .

IEC 60364-5-54 [2] также позволяет более прямой расчет k , используя:

k = Qc (β + 20) ρ20ln (β + θfβ + θi)

Q c — объемная теплоемкость проводника при 20 ° С, Дж.K -1 . Мм -3

β — величина, обратная температурному коэффициенту удельного сопротивления при 0 ° C, ° C

ρ 20 — удельное сопротивление проводника при 20 ° C, Ом.мм

θ i — начальная температура проводника, ° C

θ f — конечная температура проводника, ° C

Q 413 c [J.K -1 . Мм -3 ]
β [° C] ρ 20 [Ом.мм]
Медь 234,5 3,45 x 10 -3
17,241 x 10 — 6
Алюминий 228 2,5 x 10 -3 28,267 x 10 -6
Сталь 202 3.8 x 10 -3 138 x 10 -6


Подставляя приведенные выше значения и слегка изменяя уравнение IEC, получаем:

k = 226ln (1 + θf − θi234,5 + θi) — медные проводники

k = 148ln (1 + θf − θi228 + θi) — алюминиевые проводники

k = 78ln (1 + θf − θi202 + θi) — стальные

Неадиабатические эффекты As Как уже упоминалось, адиабатическое уравнение предполагает, что во время короткого замыкания от кабеля не отводится тепло.Принимая во внимание надежность расчетов, в некоторых ситуациях, особенно при большей продолжительности короткого замыкания, есть потенциал, чтобы избежать проблем с меньшим поперечным сечением. В этих случаях можно произвести более точный расчет.

Учет неадиабатических эффектов сложнее. Если нет какого-либо драйвера, использовать адиабатические уравнения просто проще. Доступно программное обеспечение для учета неадиабатических эффектов, однако с этим связаны затраты, время и сложность.

IEC также публикует стандарт, который касается неадиабатических уравнений:

  • IEC 60949 «Расчет термически допустимого тока короткого замыкания с учетом неадиабатических эффектов нагрева».

Метод, принятый в МЭК 60949, заключается в использовании адиабатического уравнения и применении коэффициента для учета неадиабатических эффектов:

I = εIAD

I — допустимый ток короткого замыкания, А (или кА)

I AD — адиабатический расчетный допустимый ток короткого замыкания, А (или кА)

ε — коэффициент, учитывающий отвод тепла от кабеля

Основная часть стандарта IEC 60949 касается расчет ε .

Другие проблемы с повреждениями кабеля

Помимо прямого нагревающего воздействия токов короткого замыкания, другие соображения включают:

  • электромеханическое напряжение и уровни повреждения, достаточно большие, чтобы вызвать отказ кабеля
  • производительность соединения и концевой заделки при повреждении условия

Хотя в большинстве случаев отсутствие нагревающего эффекта не является серьезным, могут возникнуть ситуации, когда он может представлять опасность для кабеля или оборудования / персонала в непосредственной близости.

Ссылки
  • [1]. BS 7671 — Требования к электроустановкам . 17-е изд. Соединенное Королевство: IEE; 2008.
  • [2] IEC 60364-5-54 Электроустановки низкого напряжения — Часть 5-54: Выбор и монтаж электрического оборудования — Устройства заземления и защитные проводники . 3-е изд. IEC; 2011.

Калькулятор падения напряжения — Дюймовый калькулятор

Рассчитайте падение напряжения в цепи переменного или постоянного тока с учетом калибра, напряжения, силы тока и длины провода.Определите правильный размер цепи, включая минимальный калибр провода и максимальную длину проводника с учетом допустимого падения напряжения.

Расчет минимального сечения проводника

Расчет максимальной длины проводника

Падение напряжения:

Падение напряжения
падение напряжения: 0 вольт
процент падения напряжения: 0%
напряжение в конце цепи: 0 вольт

Диаметр проводника

дюймов: 0 дюймов
миллиметры: 0 мм

Площадь поперечного сечения проводника

тыс. Куб. М: 0 тыс. Куб.
квадратный дюйм: 0 дюйм 2
квадратные миллиметры: 0 мм 2
Падение напряжения
падение напряжения: 0 вольт
процент падения напряжения: 0%
напряжение в конце цепи: 0 вольт

Диаметр проводника

дюймов: 0 дюймов
миллиметры: 0 мм

Площадь поперечного сечения проводника

тыс. Кг: 0 тыс. Куб.
квадратный дюйм: 0 дюйм 2
квадратные миллиметры: 0 мм 2


Что такое падение напряжения

Падение напряжения — это величина потери напряжения в цепи из-за сопротивления проводника.Падение напряжения является важным фактором при планировании схемы, чтобы позволить оборудованию, использующему схему, работать в соответствии с проектом. Чрезмерное падение напряжения может привести к повреждению оборудования и устройств или возникновению опасности возгорания из-за избыточного тепла.

Как рассчитать падение напряжения

Падение напряжения можно рассчитать по следующей формуле:

падение напряжения VD = (M × K × I × L) ÷ CM

«M» = умножитель фазы: используйте 2 для однофазной цепи или цепи постоянного тока и 3 или 1.732, для трехфазной цепи.

«K» = постоянная величина постоянного тока: используйте 12,9 для медного проводника и 21,2 для алюминиевого проводника. Это равно сопротивлению проводника, длина которого составляет тысячу круглых милов и тысячу футов.

«I» = ток: это ток цепи в амперах. Попробуйте наш калькулятор закона Ома, чтобы преобразовать ватты в амперы.

«L» = длина в футах: это односторонняя длина проводника в футах. Воспользуйтесь нашими калькуляторами преобразования длины, чтобы преобразовать метрические измерения в футы.

«CM» = площадь поперечного сечения: это площадь поперечного сечения проводника в круглых милах. Воспользуйтесь нашим калькулятором калибра провода, чтобы найти площадь проводника в тыс. Мил. Чтобы преобразовать тысячные миллиметры в круглые милы, умножьте тысячные милы на 1000.

Например: Рассчитайте падение напряжения в цепи на 120 В, на чертеже 15 А, используя 25-футовый медный провод 14AWG.


Провод 14AWG имеет длину 4,1067 тыс. Мил, что составляет 4106,7 круглых мил.

VD = (M × K × I × L) ÷ CM
VD = (2 × 12.9 × 15 × 25) ÷ 4,106,7
ВД = 9,675 ÷ 4,106,7
ВД = 9,675 ÷ 4,106,7
ВД = 2,35 В

Как оценить размер проводника, необходимый для цепи

Используя уравнение для падения напряжения и небольшую алгебру, можно найти минимальный размер проводника в круговых милях для цепи, используя следующее:

круглые милы CM = (L × M × K × I) ÷ падение напряжения
тыс. мил = CM ÷ 1000

Подставьте значения в формулу, чтобы найти площадь поперечного сечения в круглых милах, затем разделите на 1000, чтобы найти требуемый размер проводника в километрах в мил.Используйте нашу таблицу размеров провода, чтобы найти калибр провода с правильной площадью поперечного сечения.

Например: найдите минимальный калибр проводов, необходимый для схемы на 120 В, для чертежа 20 А, используя медный провод длиной 40 футов с максимальным падением напряжения 3%.


Падение напряжения 3% составит 3,6 В.

kcmil = ((L × M × K × I) ÷ падение напряжения) ÷ 1000
kcmil = ((40 × 2 × 12,9 × 20) ÷ 3,6) ÷ 1000
kcmil = (20640 ÷ 3,6) ÷ 1000
kcmil = 5733 ÷ 1000
тыс. Мил = 5.733
12 AWG

Как определить максимальную длину цепи

Максимальную длину проводника в цепи можно определить, переписав формулу для падения напряжения следующим образом:

L = (VD × CM) ÷ (M × K × I)

Как и раньше, подставьте известные значения в формулу, чтобы получить длину в футах.

Например: найдите максимальную длину проводника для цепи на 120 В и чертежа 15 А с использованием медного проводника 14 AWG с максимальным падением напряжения 3%.


Падение напряжения 3% составит 3,6 В.
Провод 14 AWG имеет поперечное сечение 4 107 круглых мил.

L = (VD × CM) ÷ (M × K × I)
L = (3,6 × 4,107) ÷ (2 × 12,9 × 15)
L = 14785,2 ÷ 387
L = 38,2 футов

Также ознакомьтесь с нашим калькулятором стоимости электроэнергии, чтобы узнать, сколько будет стоить питание устройства.

Расчет падения напряжения

Падение напряжения любого изолированного кабеля зависит от рассматриваемой длины трассы (в метрах), требуемого номинального тока (в амперах) и соответствующего полного сопротивления на единицу длины кабеля.Максимальный импеданс и падение напряжения, применимые к каждому кабелю при максимальной температуре проводника и ниже переменного тока. условия приведены в таблицах. Для кабелей, работающих в условиях постоянного тока, соответствующие падения напряжения могут быть рассчитаны по формуле.

2 x длина маршрута x ток x сопротивление x 10¯³ .

Значения, указанные в таблицах, даны в м / В / Ам (вольт / 100 на ампер на метр), а номинальное максимальное допустимое падение напряжения
, указанное в правилах IEE, равно 2.5% от напряжения системы, т.е. 0,025 x 415
= 10,5 вольт для трехфазной работы или 0,025 x 240 = 6,0 вольт для однофазной работы.

Рассмотрим трехфазную систему
Требование может заключаться в том, чтобы нагрузка в 1000 А передавалась по длине маршрута 150 м, кабель должен быть
прикреплен к стене и обеспечена тесная защита. Таблицы номинальных характеристик в правилах IEE показывают, что кабель PVC SWA PVC с медной жилой
35 мм подойдет для требуемой нагрузки, но необходимо проверить падение напряжения
.

Падение напряжения = Y x ток x длина
= 1,1 x 100 x 150 милливольт
= 1,1 x 100 x 150 вольт / 1000
= 16,5 вольт
где Y = значение из таблиц в мВ / А / м Если не указано конкретное значение напряжения допустимое для пользователя падение составляет
, необходимо придерживаться значения 10,5 вольт согласно нормативам IEE.

Таким образом: общее падение напряжения = 10,5 вольт
10,5 = Y x 100 x 150
Следовательно, Y = 10,5 / 100 x 150
= 0,7 / 1000 вольт / ампер / метр

Ссылка на таблицы падения напряжения указывает, что сечение кабеля с падением напряжения 0.7/1000 В / А / м
(0,7 мВ / А / м) ИЛИ МЕНЬШЕ — это медный проводник диаметром 70 мм.

Следовательно, для передачи трехфазного тока 100 А на фазу по длине маршрута 150 м с общим падением напряжения
, равным или меньшим установленного законом максимального значения 10,5 вольт, потребуется
70 мм (куб. многожильный ПВХ.

И наоборот
У пользователя может быть 150 м многожильного кабеля из ПВХ диаметром 35 мм (медь), и ему необходимо знать, какой максимальный ток
может применяться без превышения допустимого падения напряжения.Метод точно такой же, как и выше,
, а именно: общее падение = 16,6

.

= YxAxM
= 1,1 x A x 150/1000
из таблиц Y = 1,1 мВ / A / м
= 1,1 / 1000 В / A / м
, следовательно, A = 10,5 x 1000 / 1,1.x 150
= 64 ампера

Из вышеизложенного очевидно, что
зная любые два значения Y, A или m, можно легко вычислить оставшееся неизвестное значение.

Совет всегда доступен, чтобы проверить, уточнить или предложить наиболее подходящий размер и тип кабеля для любых конкретных требований.

Падение напряжения для одножильных низковольтных кабелей (мВ / ампер / метр)

Медный провод > Плоское расположение Трилистник Алюминиевый проводник Плоское расположение Трилистник
4 7,83 7,770 16 3,343 3,283
6 5.287 5,226 25 2,161 2,100
10 3,184 3,124 35 1,602 1,542
16 2,086 2,008 50 1,222 1,162
25 1,357 1,297 70 0,890 0,830
35 1.034 0,971 95 0,686 0,623
50 0,793 0,732 120 0,569 0,509
70 0,595 0,534 150 0,490 0,430
95 0,469 0,408 185 0,420 0,360
120 0.410 0,349 240 0,353 0,293
150 0,354 0,294 300 0,312 0,252
185 0,312 0,252 400 0,274 0,214
240 0,272 0,211 400 0,245 0,185
300 0.247 0,187 630 0,222 0,162
400 0,224 0,164
500 0,208 0,148
630 0,194 0,134

ПАДЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ НА АМПЕР НА МЕТР (мВ). Рабочая температура проводника: 70ºC

Площадь поперечного сечения проводника Двухжильный кабель D.С. Двухжильный одножильный кабель переменного тока Трех- или четырехжильный кабель Трехфазный переменный ток
мм мВ мВ мВ
1,5 29 29 25
2,5 18 18 15
4 11 11 9,05
6 7,3 7.3 6,04
10 4,4 4,4 3,08
16 2,8 2,8 2,04
г x z г x z
25 1,75 1,75 0,170 1,75 1,50 0,145 1,50
35 1.25 1,25 0,165 1,25 1,10 0,145 1,10
50 0,93 0,93 0,165 0,94 0,80 0,140 0,81
70 0,63 0,63 0,160 0,65 0,55 0,140 0,57
95 0,46 0.47 0,155 0,50 0,41 0,135 0,43
120 0,36 0,38 0,155 0,41 0,33 0,135 0,35
150 0,29 0,30 0,155 0,34 0,26 0,130 0,29
185 0,23 0.28 0,150 0,29 0,21 0,130 0,25
240 0,180 0,190 0,150 0,24 0,165 0,130 0,21
300 0,145 0,155 0,145 0,21 0,136 0,130 0,185
400 0,105 0.115 0,145 0,185 0,100 0,125 0,160

ПАДЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ НА АМПЕР НА МЕТР (мВ). Рабочая температура проводника: 70 ° C

Площадь поперечного сечения проводника Двухжильный кабель постоянного тока Двухжильный однофазный кабель переменного тока Трех- или четырехжильный кабель Трехфазный переменный ток
1 2 3 4
мм Mv МВ МВ
16 4.5 45 3,9
25 2,9 29 0,175 2,9 2,5 0,150 2,5
35 2,1 2,1 0,170 2,1 1,80 0,150 1,80
50 1,55 1,55 0,170 1,55 1,35 0.145 1,35
70 1,05 1,05 0,165 1,05 0,90 0,140 0,92
95 0,77 0,77 0,160 0,79 0,67 0,140 0,68
120 0,53 0,135 0,55
150 0.42 0,135 0,44
185 0,34 0,135 0,37
240 0,26 0,130 0,30
300 0,21 0,130 0,25

Таблицы взяты из информации об авторских правах IEE

КАБЕЛИ НА 600/1000 В С ИЗОЛЯЦИЕЙ ПВХ С МЕДНЫМИ ПРОВОДНИКАМИ ПАРАМЕТРЫ УСТОЙЧИВОГО ТОКА (АМП) (50 Гц)

Площадь нормального проводника 600/100 VOLT
ТРЕХФАЗНЫЕ ОДНОЖИЛЬНЫЕ КАБЕЛИ В СОЕДИНЕНИИ TREFOIL
мм Прямая броня Канальный бронированный Пневматический небронированный Пневматическая броня
50 203 199 184 193
70 248 241 233 249
95 297 282 290 298
120 337 311 338 347
150 376 342 338 395
185 423 375 450 452
240 485 419 537 532
300 542 459 620 607
700 600 489 722 690
500 660 523 832 776
630 721 563 957 869
800 758 587 1083 937
1000 797 621 1260 1010

ПРИБЛИЗИТЕЛЬНЫЙ ТОК НА ЛИНИЮ ИЛИ ФАЗУ, ЗАНИМАЕМЫЙ ПРИ ПОЛНОЙ НОМИНАЛЬНОЙ ВЕРСИИ ДВИГАТЕЛЯМИ СРЕДНЕЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ И КОЭФФИЦИЕНТА МОЩНОСТИ

Мощность двигателя Постоянный ток Переменный ток
110 В 220В 550 В 240 В 380В 415V 550 В
л.с. усилитель усилитель усилитель усилитель усилитель усилитель усилитель
0.5 5,7 2,8 1,1 3
1 10 5 2 6 1,9 1,7 1,3
2 18 9 3,6 10 3,6 3,3 2,5
3 26 13 5,2 15 5.1 4,6 3,5
5 42 21 8,4 24 8 7,3 5,5
7,5 60 30 12 35 11,6 10,6 8
10 80 40 16 46 15,1 13,8 10,4
15 117 59 23 67 22 20 16
20 154 77 31 88 29 27 21
25 190 95 38 110 37 34 26
30 227 114 46 130 43 40 30
40 300 150 60 180 59 54 41
50 375 187 75 210 73 67 50
50 445 223 89 253 87 80 60
60 520 260 104 291 102 94 70
80 600 300 120 332 117 107 81
100 740 370 148 412 145 133 100
125 460 184 515 181 166 125
150 220 217 199 150
175 256 253 232 175
200 292 288 264 199
250 353 323 244
300 421 385 291

Полезные трехфазные формулы:

1.кВт = кВА x коэффициент мощности

2. кВт =

Линейный ток x Линейное напряжение x 1,73 x п.ф.

1000

4. Линейный ток = кВт x 1000
Линейное напряжение x 1,73 x п.ф.

5. Линейный ток = кВА x 1000
Линейное напряжение x 1.73

6. Линейный ток = л.с. х 746
Линейное напряжение x 1,73 x КПД x п.ф.

7. кВА = Линейный ток x Линейное Вольт x 1,73
1000

8. кВт = л.с. х 746
1000 x КПД

9.кВА = Линейный ток x Линейное напряжение x 1,73 x КПД x п.ф.
746

10. л.с. = кВт x 1000 x КПД
746

11. л.с. = кВА x 1000 x КПД
746

ТЕКУЩИЕ НОМИНАЛЫ КАБЕЛЕЙ, ОБРЕЗАННЫХ ПРЯМО К ПОВЕРХНОСТИ ИЛИ ЛОТКА, СОСТАВЛЕННОГО И НЕЗАКРЫТЫЙ

Размер проводника 2 Одноядерный D.С. 3 Одноядерный
4 Одноядерный
1 двухъядерный DV 1 три ядра
1 четыре ядра
Однофазный переменный ток Трехфазный переменный ток Однофазный переменный ток Трехфазный переменный ток
R п. R п. R п. R п.
мм 2 усилитель усилитель усилитель усилитель усилитель усилитель усилитель усилитель
1 16 13 15 12 14 12 12 10
1.5 21 16 19 15 18 15 15 13
2,5 29 23 26 20 24 21 21 18
4 38 30 34 27 31 27 27 24
6 49 38 45 34 40 35 35 30
10 67 51 60 46 56 48 48 41
16 90 38 81 61 72 64 64 54
25 115 89 105 80 96 71 84 62
35 145 109 130 98 115 87 100 72
50 205 175 185 160 170 140 150 125
70 260 220 235 200 210 175 185 155
95 320 270 285 240 255 215 225 190
120 370 310 335 280 300 250 260 215
150 420 355 380 320 335 285 300 250
185 480 405 435 365 385 325 345 280
240 570 480 520 430 450 385 400 335
300 660 560 600 500 520 445 460 390
400 770 680 700 610
500 890 800 800 710
630 1050 910 950 820

НОМИНАЛЬНЫЕ ТОКИ КАБЕЛЕЙ, СОЕДИНЕННЫХ И ЗАКРЫТЫМИ КАБЕЛЯМИ, СОЕДИНЕННЫМИ И ЗАКРЫТЫМИ

Размер проводника 2 Одно ядро ​​D.С. 4 Одно ядро ​​ Округ Колумбия Трехфазный переменный ток
Однофазный переменный ток Трехфазный переменный ток Однофазный переменный ток
R -п- R -п- R -п- R -п-
мм 2 усилитель усилитель усилитель усилитель усилитель усилитель усилитель усилитель
1 14 11 11 9 12 11 10 9
1.5 17 13 14 11 15 13 13 12
2,5 24 18 20 16 20 18 17 16
4 31 24 27 22 27 24 23 22
6 40 31 35 28 34 30 30 27
10 55 42 49 39 47 40 41 37
16 73 56 66 53 61 53 54 47
25 94 73 89 71 80 60 70 53
35 115 90 110 88 97 74 86 65
50 170 145 145 125
70 215 185 185 160
95 265 230 225 195
120 310 260 260 220
150 350 300

R = изоляция из жаропрочной резины
P = изоляция из ПВХ

МИНИМАЛЬНЫЙ РАЗМЕР ПРОВОДНИКА ЗАЗЕМЛЕНИЯ (ЕСЛИ НЕ СОДЕРЖИТСЯ В КАБЕЛЕ)

Размер наибольшего присоединенного медного проводника цепи Размер заземляющего проводника Размер непрерывного заземляющего проводника Размер связующего провода
1 6 1 * 1 # *
1.5 6 1 * 1 # *
2,5 6 1 * 1 # *
4 6 2,5 1 # *
6 6 2,5 1 # *
10 6 6 2,5
16 6 6 2,5
25 16 16 6
35 16 16 6
50 16 16 6
70 50 50 16
95 50 50 16
120 50 50 16
150 50 50 16
185 70 70 50
240 70 70 50
300 70 70 50
400 70 70 50
500 70 70 50
630 70 70 50

* 1.5 кв. Мм, где заземляющий провод в незакрытом корпусе
№ 2,5 кв. Мм для подключения других сервисов при входе в помещения.

ДИАМЕТРЫ И РАЗМЕРЫ ВВОДОВ АРМИРОВАННЫХ КАБЕЛЕЙ ИЗ ПВХ

Размер проводника Макс. Диаметр сердечника Кол-во ядер Приблизительные диаметры Провод Рекомендуемый размер сальника #
Оболочка постельного белья Броня Оболочка
кв.мм мм Кол-во ядер мм мм мм мм BS4121
14/8 26/8 2 7 9 11 6/8 7/8 5/8
3 73/8 9 3/8 12 2/8 7/8 5/8
4 8.1 10,1 13 0,9 3/4 S *
5 8,9 10,9 13,8 0,9 3/4 ю.ш.
7 9,7 11,7 14,5 0,9 3/4 ю.ш.
10 12 2/4 15 18 1 1/4 3/4
12 12 3/4 15 2/4 18 2/4 1 1/4 3/4
19 15.1 17,8 21,1 1,25 1
27 18,5 22 25,4 1,6 1
37 21 24 2/4 17 3/4 1 2/4 1 3/4
48 23 3/4 27 1/4 30 3/4 1 2/4 1 3/4
2.5 3,3 2 8,2 10,2 13,1 0,9 3 3/4 S *
3 8,7 10,7 13,6 0,9 3 3/4 ю.ш.
4 9,6 11,6 14,5 0,9 3 3/4 ю.ш.
5 10,5 12,5 15.4 0,9 3 3/4
7 11 2/4 12 2/4 16 2/4 1 3/4
10 14,8 17,5 20,9 1,25 1
12 15,3 18 21,4 1,25 1
19 18.5 22 25,4 1,6 1
27 22 25 2/4 29 1/4 1 2/4 1 3/4
37 25 28 2/4 32 2/4 1 2/4 1 3/4
48 29 33 1/2 37 1/2 2 1 1/2
4 4.3 2 10,2 12,2 15,1 0,9 3 3/4 ю.ш.
3 11 13 16 1 3/4
4 12 14 3/4 17 3/4 1 1/4 3/4
5 12 1/4 16 19 1 1/4 3/4
7 14 2/4 17 1/4 20 2/4 1 1/4 1
10 19 1/4 22 3/4 26 1 2/4 1
12 19.8 23,3 26,8 1,6 1 3/4
19 12 2/4 27 30 2/4 1 2/4 1 1/4
27 28 1/2 33 37 2 1 1/2
6 5 2 11 2/4 13 2/4 16 2/4 1 3/4
3 12 1/4 12 1/4 18 1 1/4 3/4
4 13 2/4 13 2/4 19 1/4 1 1/4 3/4
10 61/4 2 14 16 3/4 20 1 1/4 3/4
3 15 17 3/4 21 1/4 1 1/4 1
4 16 2/4 19 1/4 22 3/4 1 1/4 1
16 Фасонные проводники 2 13 15 2/4 19 1 1/4 3/4
3 14 2/4 14 2/4 20 2/4 1 1/4 1
4 19 3/4 16 3/4 24 1 1/4 1

# Сальники типа BW, CW, D1W, D2W, E1W, E2W.
• Кабель, изготовленный с минимальным допуском, может быть помещен в сальник на один размер меньше.

ТАБЛИЦА РАЗМЕРОВ ВВОДОВ, ПВХ / SWA / ПВХ КАБЕЛИ

Размер, мм кв. Ядра
1
2 3 4 5 7 10 12 19 27 37 48
1.5 16/20 16/20 20S 20S 20S 20 л 20 л 25S 25 л 32 32
2,5 20S 20S 20S 20S 20 л 25S 25S 25 л 32 32 40S
4.0 20S 20 л 20 л 20 л 20 л 25 л 32 32 40S
6,0 20 л 20 л 20 л
10,0 25S 25S 25S
16.0 25S 25 л 25 л
25,0 25S 32 32
35,0 25 л 32 32
50.0 32 32 40S
70,0 32 40S 40 л
95,0 25S 40S 40S 50S
120.0 25 л 40S 40 л 50S
150,0 32 40 л 50S 63S
185,0 32 50S 50 л 63S
240.0 40S 50 л 63S 63S
300,0 40 л 63S 63L 75L
400,0 50S 63L 75S 75L
500.0 50S
630,0 50 л

Приведенные в таблице размеры сальника предназначены только для справки и основаны на приблизительном диаметре под броней и
общих диаметрах.

Кабели с алюминиевым проводом должны иметь алюминиевые вводы.

УМЕНЬШАЮЩИЕ ФАКТОРЫ

СНИЖАЮЩИЕ ФАКТОРЫ ТЕМПЕРАТУРЫ ПОЗЕМНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ

КОЭФФИЦИЕНТ СНИЖЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА

Температура воздуха o C 25 30 35 40 45 50 55
Кабели ПВХ с номиналом 70 o C 1,22 1,15 1,08 1,00 0.95 0,82 0,71

Коэффициент снижения номинальной глубины

Температура грунта o C 25 30 35 40 45 50 55
Кабели ПВХ с номиналом 70 o C 1,13 1,07 1,00 0,93 0,85 0.76 0,65
Поперечное сечение кабелей
Глубина залегания м до 70 мм кв. 95 мм квадрат — 240 мм квадрат 300 мм кв. И более
0,5 1,00 1,00 1,00
0.60 0,99 0,98 0,97
0.80 0,97 0,96 0,94
1,00 0,95 0,93 0,92
1,25 0,94 0,92 0,89
1,5 0,93 0,90 0,87
1,75 0,92 0,89 0,86
2,00 0,91 0,88 0.85

ПОНИЖАЮЩИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ПОЧВЫ

Тепловое сопротивление почвы в ° C см / ватт 80 90 100 120 150 200 250
Коэффициент мощности 1,17 1,12 1,07 1,0 0,91 0,80 0,73

Коэффициент снижения номинальной температуры ПВХ

Тип ПВХ номинальная температура o C 70 85 95 105
Коэффициент мощности 1.000 1,195 1,309 1,414

Рабочий пример расчета кабеля

Рабочий пример расчета кабеля

(см. , рис. G69)

Питание установки осуществляется через трансформатор 630 кВА. Этот процесс требует высокой степени бесперебойности электроснабжения, и часть установки может питаться от резервного генератора мощностью 250 кВА. Глобальная система заземления — TN-S, за исключением наиболее критических нагрузок, питаемых разделительным трансформатором с конфигурацией IT ниже по потоку.

Однолинейная схема показана на Рисунок G69 ниже. Результаты компьютерного исследования цепи от трансформатора T1 до кабеля C7 воспроизведены на Рисунке G70. Это исследование было выполнено с помощью Ecodial (программное обеспечение Schneider Electric).

Далее следуют те же расчеты, которые выполняются упрощенным методом, описанным в этом руководстве.

Рис. G69 — Пример однолинейной схемы

Расчет с использованием программного обеспечения Ecodial

Рис.G70 — Частичные результаты расчетов, выполненных с помощью программного обеспечения Ecodial (Schneider Electric). Расчет выполняется в соответствии с Cenelec TR50480 и IEC 60909

.
Общие характеристики сети Кабель C3
Система заземления TN-S Длина 20
Нейтрально распределено Нет Максимальный ток нагрузки (A) 518
Напряжение (В) 400 Тип изоляции ПВХ
Частота (Гц) 50 Температура окружающей среды (° C) 30
Уровень неисправности восходящего потока (MVA) 500 Материал проводника Медь
Сопротивление сети СН (мОм) 0.035 Одножильный или многожильный кабель Одноместный
Реактивное сопротивление сети среднего напряжения (мОм) 0,351 Способ установки F31
Трансформатор Т1 Выбранный фазный провод csa (мм2) 2 х 120
Номинальная мощность (кВА) 630 Выбран нейтральный провод csa (мм2) 2 х 120
Напряжение полного сопротивления короткого замыкания (%) 4 PE-провод выбран csa (мм2) 1 х 120
Потери нагрузки (PkrT) (Вт) 7100 Падение напряжения на кабеле ΔU (%) 0.459
Напряжение холостого хода (В) 420 Общее падение напряжения ΔU (%) 0,583
Номинальное напряжение (В) 400 Трехфазный ток короткого замыкания Ik3 (кА) 21,5
Кабель C1 Ток однофазного замыкания на землю Ief (кА) 18
Длина (м) 5 Распределительный щит B6
Максимальный ток нагрузки (A) 909 ссылку Prisma Plus G
Тип изоляции ПВХ Номинальный ток (A) 630
Температура окружающей среды (° C) 30 Автоматический выключатель Q7
Материал проводника Медь Ток нагрузки (А) 238
Одножильный или многожильный кабель Одноместный Тип Компактный
Способ установки 31F ссылку NSX250B
Количество слоев 1 Номинальный ток (A) 250
Выбранный фазный провод csa (мм²) 2 х 240 Количество полюсов и защищаемых полюсов 3П3д
Выбран нейтральный провод csa (мм²) 2 х 240 Блок расцепления Micrologic 5.2 E
Выбранный проводник защитного заземления csa (мм²) 1 х 240 Отключение по перегрузке Ir (A) 238
Падение напряжения ΔU (%) 0,124 Кратковременное отключение Im / Isd (A) 2380
Трехфазный ток короткого замыкания Ik3 (кА) 21,5 Кабель C7
Ток замыкания на землю Ief (кА) 18 Длина 5
Автоматический выключатель Q1 Максимальный ток нагрузки (A) 238
Ток нагрузки (А) 909 Тип изоляции ПВХ
Тип Masterpact Температура окружающей среды (° C) 30
ссылку МТЗ2 10Н1 Материал проводника Медь
Номинальный ток (A) 1000 Одножильный или многожильный кабель Одноместный
Количество полюсов и защищаемых полюсов 4П4д Способ установки F31
Расцепитель Micrologic 5.0X Выбранный фазный провод csa (мм²) 1 х 95
Отключение при перегрузке Ir (A) 920 Выбран нейтральный провод csa (мм²) 1 х 95
Кратковременное отключение Im / Isd (A) 9200 PE-провод выбран csa (мм²) 1 х 95
Время отключения tm (мс) 50 Падение напряжения на кабеле ΔU (%) 0,131
Коммутатор B1 Общее падение напряжения ΔU (%) 0.714
ссылку Prisma Plus P Трехфазный ток короткого замыкания Ik3 (кА) 18,0
Номинальный ток (A) 1000 Ток однофазного замыкания на землю Ief (кА) 14,2
Автоматический выключатель Q3
Ток нагрузки (А) 518
Тип Компактный
ссылку NSX630F
Номинальный ток (A) 630
Количество полюсов и защищаемых полюсов 4П4д
Расцепитель Micrologic 5.{3}} {{\ sqrt {3}} \ times 400}} = 909 \, A} на фазу

Два одножильных медных кабеля с ПВХ-изоляцией, подключенных параллельно, будут использоваться для каждой фазы. Эти кабели будут проложены на кабельных лотках в соответствии с методом 31F.

Таким образом, каждый проводник будет выдерживать 455 А. На рисунке G21 показано, что для 3 нагруженных проводов с изоляцией из ПВХ требуется требуемая с.з. составляет 240 мм².

Сопротивление и индуктивное реактивное сопротивление для двух параллельных проводов на длине 5 метров составляют:

R = 18.51 × 5240 × 2 = 0,19 мОм {\ displaystyle R = {\ frac {18,51 \ times 5} {240 \ times 2}} = 0,19 \, м \ Omega} (сопротивление кабеля: 18,51 мОм.мм 2 / м при 20 ° C)

X = 0,08 / 2 × 5 = 0,2 мОм {\ displaystyle X = 0,08 / 2 \ times 5 = 0,2 \, m \ Omega} (реактивное сопротивление кабеля: 0,08 мОм / м, 2 кабеля параллельно)

Расчетная схема C3

Контур C3 питает две нагрузки, всего 310 кВт с cos φ = 0,85, поэтому общий ток нагрузки равен:

Ib = 310 × 1033 × 400 × 0,85 = 526A {\ displaystyle I_ {b} = {\ frac {310 \ times 10 ^ {3}} {{\ sqrt {3}} \ times 400 \ times 0.85}} = 526 \, A}

Два одножильных медных кабеля с изоляцией из ПВХ, включенные параллельно, будут использоваться для каждой фазы. Эти кабели будут прокладываться по кабельным лоткам по методу F.

Таким образом, каждый проводник будет выдерживать ток 263 А. На рисунке G21 показано, что для 3 нагруженных проводов с изоляцией из ПВХ требуется требуемая с.з. составляет 120 мм².

Сопротивление и индуктивное реактивное сопротивление для двух параллельных проводов на длине 20 метров составляют:

R = 18,51 × 20120 × 2 = 1.{3}} {{\ sqrt {3}} \ times 400 \ times 0.85}} = 238 \, A}

Для каждой фазы будет использоваться один одножильный медный кабель с ПВХ изоляцией.

Кабели будут проложены по кабельным лоткам в соответствии с методом F.

Таким образом, каждый проводник будет выдерживать ток 238 A. На рисунке G21 показано, что для 3 нагруженных проводов с изоляцией из ПВХ требуется с.з. составляет 95 мм².

Сопротивление и индуктивное сопротивление для длины 5 метров составляют:

R = 18,51 × 595 = 0,97 мОм {\ displaystyle R = {\ frac {18.51 \ times 5} {95}} = 0,97 \, м \ Омега} (сопротивление кабеля: 18,51 мОм.мм 2 / м)

X = 0,08 × 5 = 0,4 мОм {\ displaystyle X = 0,08 \ times 5 = 0,4 \, м \ Omega} (реактивное сопротивление кабеля: 0,08 мОм / м)

Расчет токов короткого замыкания для выбора автоматических выключателей Q1, Q3, Q7

(см. , рис. G71)

Рис. G71 — Пример оценки тока короткого замыкания

Компоненты цепи R (мОм) X (мОм) Z (мОм) Ikmax (кА)
Сеть среднего напряжения в восходящем направлении, уровень неисправности 500 МВА (см. Рис. G36) 0,035 0,351
Трансформатор 630 кВА, 4% (см. рис. G37) 2,90 10,8
Кабель C1 0,19 0,20
Итого 3,13 11,4 11,8 21
Кабель C3 1.54 0,80
Итого 4,67 12,15 13,0 19
Кабель C7 0,97 0,40
Итого 5,64 12,55 13,8 18

Защитный провод

Обычно для цепей с фазным проводом c.{2}}

Таким образом, достаточно одного провода сечением 120 мм², при условии, что он также удовлетворяет требованиям защиты от короткого замыкания (косвенный контакт), то есть его полное сопротивление достаточно низкое.

Защита от неисправностей (защита от косвенного прикосновения)

Для системы заземления TN минимальное значение Lmax определяется по фазе замыкания на землю (наивысший импеданс). Традиционный метод детализирует расчет типичного замыкания фазы на землю и расчет максимальной длины цепи.{-3} \ times \ left (1 + 2 \ right) \ times 630 \ times 11}} = 90 \, m}

(значение в знаменателе 630 x 11 — это максимальный уровень тока, при котором срабатывает мгновенное магнитное расцепление короткого замыкания выключателя на 630 А).

Таким образом, длина 20 метров полностью защищена устройствами «мгновенного» перегрузки по току.

Падение напряжения

Падение напряжения рассчитывается с использованием данных, приведенных на рисунке Рисунок G30, для симметричных трехфазных цепей, мощность двигателя в нормальном режиме (cos φ = 0.8).

Результаты представлены на Рис. G72:

Тогда полное падение напряжения на конце кабеля C7 составляет: 0,73% .

Рис. G72 — Падение напряжения, вызываемое различными кабелями

C1 C3 C7
c.s.a. 2 x 240 мм 2 2 x 120 мм 2 1 x 95 мм 2
∆U на провод (В / А / км)
см. Рис. G30
0,22 0,36 0,43
Ток нагрузки (А) 909 526 238
Длина (м) 5 20 5
Падение напряжения (В) 0,50 1,89 0,51
Падение напряжения (%) 0,12 0,47 0,13

Электрические

Электрические блоки, токи и электропроводка, калибр и AWG, электрические формулы и двигатели

Ток 12 В и максимальная длина провода

Максимальная длина медного провода при падении напряжения 2%

Сокращения Согласно Международная электротехническая комиссия

Сокращения, соответствующие IEC

AC — активная, реактивная и полная мощность

Реальная, мнимая и полная потребляемая мощность в цепях переменного тока

Цепь переменного тока — напряжение, ток и мощность

В цепи переменного тока — переменный ток генерируется от источника синусоидального напряжения

Характеристики алюминиевого проводника

Характеристики полностью алюминиевого проводника (AAC)

Ампер и калибр проводов в электрических цепях 12 В

Максимальный ток — А — в цепи 12 В — в зависимости от размера (AWG ) и длина wi re

Асинхронные асинхронные двигатели — электрические характеристики

Данные электродвигателя — номинальный ток, предохранитель, пусковой ток, контактор и автоматический выключатель асинхронных асинхронных двигателей

Автомобильная электрическая проводка на 12 В

Автомобиль — ток 12 В и максимальная длина проводов

AWG — Американский калибр проводов и круглые милы

AWG, диаметр в миле, круговой мил, диаметр в мм и площадь в мм 2

Калибры проводов

AWG Номинальные значения тока

Стандартные калибры проводов в США и номинальные токи

Конденсатор

Конденсаторы и емкость — заряд и единица заряда

Маркировка CE

Европейская директива по машинному оборудованию

Зарядка электромобилей — напряжение, ток и мощность

EV — Электромобиль — Зарядные станции — Мощность vs.Ампер и напряжение — переменный ток и DS — однофазный и трехфазный

Круги в прямоугольнике

Максимальное количество кругов, возможных внутри прямоугольника, например. количество труб или проводов в кабелепроводе

Схема электропроводки — однофазные электрические двигатели 230 В

Рекомендуемый калибр медных проводов и размер трансформатора для однофазных электродвигателей 230 В

CM — Круглая площадь в миле

Круговая площадь в мил — CM — это единица измерения поперечного сечения провода или кабеля

Цветовая температура

Источники света и цветовое излучение

Медный и алюминиевый провод — электрическое сопротивление

Электрическое сопротивление в простой медной или алюминиевой проволоке

Медь Провод — электрическое сопротивление

Калибр, вес, круговые милы и электрическое сопротивление

Закон Кулона

Электрическая сила, действующая на точечный заряд

Делитель тока — онлайн-калькулятор

Делитель электрического тока

Двигатели постоянного тока — токи полной нагрузки

Ампер полной нагрузки в 120 А d Двигатели постоянного тока на 240 В

Диэлектрическая прочность изоляционных материалов

Способность действовать в качестве электроизолятора

Стандарты DIN VDE

Силовые установки DIN VDE

Электрические кабельные установки — номинальный ток

Номинальные значения тока и размеры кабелей для стационарных установок внутри зданий

Схема электрических цепей — Шаблон

Используйте Google Диск, чтобы создавать схемы электрических цепей, которые можно совместно использовать в Интернете

Электрический нагрев массы

Электрический нагрев объекта или массы — подача энергии и изменение температуры

Калькулятор электродвигателя

Рассчитать амперы, л.с. и кВА

КПД электродвигателя

Расчет КПД электродвигателя

Электропроводка — 480 В

Данные проводки электродвигателя — ток NEMA, размер стартера, размер HMCP для двигателей мощностью от 1/2 до 500 л.с.

9 0176 Подключение электродвигателя — трехфазные цепи 230 и 460 В

Рекомендуемые размеры медного провода и трансформаторов для трехфазных электродвигателей 230 и 460 В

Электродвигатели — крутящий момент vs.Мощность и частота вращения

Скорость электродвигателей — выходная мощность и крутящий момент

Электрошок

Физиологические эффекты электрического удара

Электрический провод Однофазный ток 240 В — максимальная длина

Максимальная длина провода при падении напряжения 2%

Уравнения поперечного сечения электрического провода

Расчет поперечного сечения и диаметра одиночного и связанного провода

Сопротивление электрического провода для различных материалов

Медь, алюминий, латунь, константан, нихром, платина, серебро и вольфрам

Электропроводность элементов и другие материалы

Способность элементов проводить электрический ток

Электрические формулы

Наиболее часто используемые электрические формулы — закон Ома и комбинации

Электрическая индуктивность — последовательное и параллельное соединение

Последовательная и параллельная индуктивность

Электрическая Асинхронные двигатели — синхронная скорость

Скорость, с которой работает асинхронный двигатель, зависит от входной частоты питания и количества электрических магнитных полюсов в двигателе

Металлические электрические трубки — EMT — Трубопроводы

Торговля трубопроводами для электрических металлических труб (EMT) размеры и максимальное расстояние между опорами

Электродвигатель — Конструкция с заторможенным ротором Буквенные обозначения

Кодовые обозначения заторможенного ротора электродвигатели

Мощность электродвигателя и максимальная длина кабеля

Максимальная длина кабеля для электродвигателей

Мощность на валу электродвигателя

Электродвигатели указаны в лошадиных силах или ваттах.

Электродвигатели — Размеры рамы

Габаритные размеры рамы электродвигателя NEMA

Электродвигатели — Ампер полной нагрузки

Токи полной нагрузки для двигателей 460 В, 230 В и 115 В — одиночные и 3- фаза

Электрические двигатели — мощность и ток

Номинальная мощность электродвигателей в лошадиных силах по сравнению с их номинальной мощностью

Электрические двигатели — классы изоляции

Температурные и изоляционные классы электродвигателей

Электрические двигатели — скорость vs.Частота

Скорость электродвигателей с 2, 4, 6 или 8 полюсами при 50 Гц и 60 Гц

Показатели эффективности электродвигателей

NEMA — показатели КПД электродвигателей

Скорость электродвигателей при рабочих нагрузках

Скорость вращения рабочий электродвигатель с нагрузкой ниже, чем синхронная скорость (без нагрузки) электродвигателя

Электрическое сопротивление в последовательных и параллельных сетях

Резисторы при параллельном и последовательном подключении

Электрические блоки

Определение общих электрических единиц, таких как ампер, Volt, Ohm, Siemens

Электродный потенциал и гальваническая коррозия

Введение в электрохимический ряд и коррозию металлов

Электродвижущая сила — e.mf

Изменение электрического потенциала между двумя точками

Энергия, накопленная в конденсаторах

Потенциальная мощность и энергия, накопленная в конденсаторах

Энергия, накопленная в индукторах

Энергия, накопленная в магнитных полях

Удлинители

Размер удлинительных шнуров — полный номинальная нагрузка при 115 В

Тепловые потери от электродвигателей

Тепловые потери от электродвигателей в окружающую среду

IEC — Электродвигатели NEMA Стандартный крутящий момент

Классификация крутящего момента электродвигателей IEC и NEMA

Рабочие циклы IEC

Восемь — S1 — S8 — Рабочие циклы действующих электродвигателей IEC

Индуктивность

Электромагнитное поле ЭДС — индуцированное в цепи

Асинхронные двигатели — Синхронная скорость и скорость полной нагрузки

Синхронная скорость и скорость полной нагрузки амплитудного тока ( AC ) асинхронные двигатели

Промежуточный металлический трубопровод — IMC

Более легкие и недорогие металлические трубы

IP — Степень защиты от внешних воздействий

IP — Степень защиты от внешних воздействий используется для определения защиты электрооборудования от окружающей среды или электрического корпуса

Kirchhoff’s Законы

Законы Кирхгофа по току и напряжению

LENI — Числовой индикатор энергии освещения

Энергопотребление систем освещения

Освещение и силовые установки

Световые установки в зданиях и помещениях обычных типов

Световая отдача

Видимый свет производится источниками света

Макс. ток в медной и алюминиевой проволоке

Максимальный ток в медной и алюминиевой проволоке

NEMA — Национальная ассоциация производителей электрооборудования

Национальная ассоциация производителей электрооборудования

90 176 NEMA A, B, C и D Конструкция электрического двигателя

NEMA установила четыре различных дизайна — A, B, C и D для электрических асинхронных двигателей

Классификация корпусов NEMA и IEC

Классификация корпуса NEMA по сравнению с классификацией корпуса IEC

Стандарты корпуса NEMA для электродвигателей

Стандарт корпуса NEMA для электродвигателей

Классы изоляции NEMA

Системы электрической изоляции, соответствующие стандартным классификациям NEMA для максимальных допустимых рабочих температур

Пускатели Nema

Контакторы или пускатели Nema размера

Хромированный никель-никель

Провод — электрическое сопротивление vs.Повышение температуры

Электрическое сопротивление и повышение температуры

Закон Ома

Напряжение, ток и сопротивление

Онлайн-калибр проводов — AWG — Калькулятор

Рассчитайте AWG, мил, мм, см или квадратный мм

Конденсаторы с параллельным и последовательным подключением

Емкость в параллельно и последовательно соединенных цепях

Параллельные цепи

Сопротивление, напряжение и ток в параллельных сетях

Проницаемость

Электромагнетизм и формирование магнитных полей

Делитель потенциала — онлайн-калькулятор

Выходное напряжение с делителя потенциала

Коэффициент мощности — Индуктивная нагрузка

Индуктивные нагрузки и коэффициенты мощности для электрических трехфазных двигателей

Электропроводка — Цветовые коды

Цветовые коды, используемые в силовой проводке

Аккумуляторы — Калькулятор срока службы батарей

9 0002 Свойства аккумуляторных батарей и аккумуляторов

Относительная диэлектрическая проницаемость — диэлектрическая проницаемость

Некоторые распространенные материалы и их относительная диэлектрическая проницаемость

Относительная диэлектрическая проницаемостьАбсолютное напряжение

Электрические цепи и напряжение в любой точке

Сопротивление и проводимость

Электропроводность обратна электрическому сопротивлению

Сопротивление и удельное сопротивление

Электрическое сопротивление и удельное сопротивление

Сопротивление и проводимость — температурные коэффициенты для обычных материалов

Удельное сопротивление, проводимость и температурные коэффициенты для некоторых распространенных материалов, таких как серебро, золото, платина, железо и др.

Резисторы — Калькулятор цветовых кодов

Цветовые коды для постоянных резисторов — значения и допуски — онлайн-калькулятор

Резисторы — буквенные и цифровые коды

Буквенные и цифровые коды для обозначения номиналов резисторов

Резисторы — стандартные значения

Предпочтительный ряд номеров для резисторов

Жесткий алюминиевый кабелепровод — RAC

Размеры жесткого алюминиевого кабелепровода

9017 Цепи серии 6

Напряжение и ток в последовательных цепях

Фактор обслуживания

Фактор обслуживания — SF — это мера периодической перегрузочной способности, при которой двигатель может работать без повреждений

Однофазное уравнение мощности

Однофазное электрическое уравнения мощности

Одиночный vs.Трехфазный переменный ток — сила тока

Преобразование между однофазным (напряжение 120, 240 и 480) и трехфазным (напряжение 240 и 480)

Скольжение в электрических асинхронных двигателях

Скольжение — это различие между синхронной и асинхронной скоростью

Меньшие круги внутри большего круга

Оцените количество маленьких кругов, которые вписываются во внешний больший круг — напр. сколько труб или проводов помещается в большую трубу или кабелепровод

Почва — удельное сопротивление

Типы грунта и их среднее значение удельного сопротивления

SWG — Стандартный калибр для проволоки

Имперский стандартный калибр для проволоки, используемый для листового металла и проволоки

Три Фазные электрические двигатели

Ток полной нагрузки, размеры проводов и кабелепроводов для трехфазных электродвигателей

Уравнения трехфазной мощности

Электрические трехфазные уравнения

Моменты в электрических асинхронных двигателях

Моменты описывают и классифицируют электродвигатели

Трансформаторы

Переменное напряжение и индуцированное электромагнитное поле — e.м.ф. — в трансформаторе

Переходные процессы

Переходные процессы — это выбросы высокого напряжения, вызванные внешним или внутренним источником переходных процессов

Типы электрических шкафов NEMA

Описание типов электрических шкафов NEMA

Напряжение по странам

Типичные напряжения и частоты используется для бытовых приборов

Падение напряжения в электрических цепях

Закон Ома и падение напряжения в электрической цепи

Дисбаланс напряжения — коэффициент снижения номинальных характеристик в многофазных двигателях

Эффективность электрических многофазных двигателей снижается с увеличением дисбаланса напряжений

Провод — Конвертировать из Квадратный мм в диаметр мм

Преобразование из квадратного мм в диаметр мм

Преобразователь калибра проволоки — AWG по сравнению с квадратным мм

Американский калибр проволоки (AWG) по сравнению с площадью поперечного сечения в квадратном мм

.

You may also like

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *